铝-钢复合板焊接用铝基过渡层材料及方法与坡口形式

技术领域

本发明属于金属材料焊接技术领域，具体涉及铝-钢复合板焊接用铝基过渡层材料，本发明还涉及该铝-钢复合板焊接用铝基过渡层材料的制备方法及坡口形式、焊接方法。

背景技术

铝及其合金，密度小，耐蚀性能好；钢铁材料具有强度高的特点。通过爆炸焊接的方式将铝和钢连接在一起，形成铝-钢复合板，则兼有铝的优异耐蚀、密度小及钢高强度特点，是近年来工程实际中关于节能减排、绿色发展的理想的选择。然而，根据Al-Fe二元相图可知，Al和Fe液相会反应生成多种脆性的金属间化合物(FeAl、FeAl

发明内容

本发明的第一个目的是提供一种铝-钢复合板焊接用铝基过渡层材料，使用该材料解决了铝-钢复合结构制备时的脆性相生成难题。

本发明的第二个目的是提供一种铝-钢复合板焊接用铝基过渡层材料的制备方法。

本发明的第三个目的是提供采用上述铝-钢复合板焊接用铝基过渡层材料进行铝-钢复合板焊接时的坡口形式。

本发明的第四个目的是提供采用上述铝-钢复合板焊接用铝基过渡层材料焊接铝-钢复合板的方法。

本发明所采用的第一个技术方案是，铝-钢复合板焊接用铝基过渡层材料，包括药芯和焊皮，其中药芯按质量百分比由以下组分组成：Zn粉30～40％，Si粉20～30％，Mn粉5～10％，Mg粉1～2％，CeO

本发明的特征还在于，

各个粉末的纯度均大于99.9％，各个粉末的粒度均是200～300目。

焊皮为纯铝带，纯铝带厚度0.3mm，宽度7mm。

铝-钢复合板焊接用铝基过渡层材料为药芯焊丝，其中药芯焊丝中药芯粉末的填充量控制在20wt％～25wt％。

本发明所采用的第二个技术方案是，上述铝-钢复合板焊接用铝基过渡层材料的制备方法，具体步骤如下：

步骤1：按质量百分比分别称取Zn粉30～40％，Si粉20～30％，Mn粉5～10％，Mg粉1～2％，CeO

步骤2：将步骤1称取的各个粉末，置于真空加热炉内加热、保温，去除药粉中的结晶水，真空加热炉内加热温度为100℃～120℃，保温时间为1h～1.5h；烘干后的药粉放置于混粉机中进行充分的混合，混粉机中混合时间为1h～1.5h；

步骤3：采用酒精去除纯铝带表面的油脂，通过药芯焊丝拉丝设备把步骤2制备得到的药粉包裹在纯铝带内，第一道拉拔磨具孔径为2.6mm；其中，纯铝带厚度0.3mm，宽度7mm；

步骤4：第一道工序拉拔完毕后，将磨具孔径依次换至2.3mm，2.0mm，1.8mm，1.6mm，1.4mm，1.2mm进行拉拔，最终获得的药芯焊丝直径为1.2mm；

步骤5：药芯焊丝拉拔完毕后，经绕丝机缠绕在焊丝盘上，最终密封在药芯焊丝真空包装袋内待用；其中，药芯焊丝中药芯粉末的填充量控制在20wt％～25wt％。

本发明所采用的第三个技术方案是，采用上述铝-钢复合板焊接用铝基过渡层材料进行铝-钢复合板焊接时的坡口形式，铝-钢复合板开不对称型X坡口，铝侧坡口角度60±5°，钢侧坡口角度50±5°，钝边开在钢侧，钝边宽度为1mm～2mm，沿铝-钢复合板爆炸焊接界面剥离出钢层，单边剥离长度为2mm～3mm。

本发明所采用的第四个技术方案是，采用上述铝-钢复合板焊接用铝基过渡层材料焊接铝-钢复合板的方法，具体为：

(1)采用上述坡口形式改造铝-钢复合板，使改造后的铝-钢复合板组对间隙为1mm～2mm；

(2)采用ER50-6焊丝进行钢侧坡口焊接，焊接电源选择CMT电源，焊接电流180A～200A；保护气体为混合气，混合气按体积百分比由以下组分组成：80％Ar+20％CO

(3)将坡口翻转，采用上述铝-钢复合板焊接用铝基过渡层材料在钢焊缝上进行焊接，焊接电源选择CMT电源，焊接电流100A～130A，保护气体为100％Ar，焊接一层，厚度约为1.5mm～2.0mm；

(4)选择纯铝焊丝，纯铝焊丝牌号ER1070，焊接电源选择CMT电源，焊接电流50A～80A，焊接速度50cm/s～60cm/s，保护气体为100％Ar，完成铝侧焊缝的填充和盖面焊接。

本发明的有益效果是：

(1)本发明铝-钢复合板焊接用铝基过渡层材料是为铝基焊丝，添加了大量的Zn元素，有效降低了焊丝的熔点，实现与底部钢焊缝直接的熔-钎焊效果。

(2)本发明铝-钢复合板焊接用铝基过渡层材料中，还添加了Si、Mn、Mg、CeO

(3)本发明采用剥离出钢层的坡口形式，借助铝和钢之间的熔点差异，在进行铝侧过渡层焊接时可有效控制与底部钢焊缝液相互熔。

(4)本发明方法可以替代传统的镀锌工艺，从而减少环境污染；

(5)本发明铝-钢复合板焊接用铝基过渡层材料合金元素较少，制备工艺简单，便于进行大规模批量生产。

(6)本发明铝-钢复合板焊接用铝基过渡层材料，用于解决铝-钢复合板熔焊对接时铝侧过渡层的焊接问题，使用该铝基焊丝，配合选择的CMT焊接电源，可以实现接头熔-钎焊效果。

附图说明

图1为本发明中采用上述的铝-钢复合板焊接用铝基过渡层材料进行铝-钢复合板焊接时的坡口形式；

图2为铝-钢复合板焊接顺序示意图；

图3实施例2制备的铝-钢复合板焊接用铝基过渡层材料在铝侧坡口进行焊接时，过渡层焊缝的显微组织；

图4实施例2制备的铝-钢复合板焊接用铝基过渡层材料焊接所得到的铝-钢复合板，进行拉伸试验后，铝侧断口的扫描电镜图片。

具体实施方式

下面结合附图和具体实施方式对本发明进行详细说明。

本发明提供一种铝-钢复合板焊接用铝基过渡层材料，包括药芯和焊皮，其中药芯按质量百分比由以下组分组成：Zn粉30～40％，Si粉20～30％，Mn粉5～10％，Mg粉1～2％，CeO

各个粉末的纯度均大于99.9％，各个粉末的粒度均是200～300目。

焊皮为纯铝带，纯铝带厚度0.3mm，宽度7mm。

铝-钢复合板焊接用铝基过渡层材料为药芯焊丝，其中药芯焊丝中药芯粉末的填充量控制在20wt％～25wt％。

该药芯焊丝中各组分的作用和功能如下：

(1)Al元素作为药芯焊丝的主要组元。从Fe-Al二元相图可知，两者会发生反应生成多种脆性金属间化合物(FeAl、FeAl

(2)药芯焊丝中主要合金元素是Zn。根据Al-Zn二元相图可知，两者在高温下固溶度非常高，Al中可以固溶的Zn可达83.1％。并且Zn的熔点为419℃，低于Al的熔点。因此，焊丝药粉中加入Zn元素，通过与Al反应可以降低焊丝的熔点，提高液态焊缝金属的流动性，更加利于后续熔钎焊的进行。此外，根据Fe-Zn二元相图可知，Zn在Fe中的固溶度较高，从而保证了钢基体和镍基过渡层较好的结合。

(3)Si元素作为药粉的主要组元。根据Al-Si二元相图可知，两者可形成共晶组织，共晶温度为577℃，低于Al的熔点，因此Si的加入可以降低焊丝的熔点。Si在Al中的固溶可以提高铝基焊缝的强度。此外，Si和后面的Mn一起，还可以起到脱氧的作用，减少焊缝中气孔缺陷的产生。

(4)Mn元素作为药粉的主要组元。根据Al-Mn二元相图可知，Mn固溶于Al中可以提高其强度，Mn还可以减少部分Fe的熔入导致生成Fe-Al脆性相。此外Mn与Si一起还有脱氧作用，减少焊缝气孔的发生。

(5)Mg元素作为药粉的主要组元。根据Al-Mg二元相图可知，Mg在Al中的固溶度较高，在共晶温度(450℃)下可达14.9％，固有很好的固溶强化作用和降低熔点的作用(共晶反应)。

(6)CeO

本发明还提供一种上述铝-钢复合板焊接用铝基过渡层材料的制备方法，具体步骤如下：

步骤1：按质量百分比分别称取Zn粉30～40％，Si粉20～30％，Mn粉5～10％，Mg粉1～2％，CeO

步骤2：将步骤1称取的各个粉末，置于真空加热炉内加热、保温，去除药粉中的结晶水，真空加热炉内加热温度为100℃～120℃，保温时间为1h～1.5h；烘干后的药粉放置于混粉机中进行充分的混合，混粉机中混合时间为1h～1.5h；

步骤3：采用酒精去除纯铝带表面的油脂，通过药芯焊丝拉丝设备把步骤2制备得到的药粉包裹在纯铝带内，第一道拉拔磨具孔径为2.6mm；其中，纯铝带厚度0.3mm，宽度7mm；

步骤4：第一道工序拉拔完毕后，将磨具孔径依次换至2.3mm，2.0mm，1.8mm，1.6mm，1.4mm，1.2mm进行拉拔，最终获得的药芯焊丝直径为1.2mm；

步骤5：药芯焊丝拉拔完毕后，经绕丝机缠绕在焊丝盘上，最终密封在药芯焊丝真空包装袋内待用；其中，药芯焊丝中药芯粉末的填充量控制在20wt％～25wt％。

本发明还提供一种采用上述铝-钢复合板焊接用铝基过渡层材料进行铝-钢复合板焊接时的坡口形式，铝-钢复合板开不对称型X坡口，铝侧坡口角度60±5°，钢侧坡口角度50±5°，钝边开在钢侧，钝边宽度为1mm～2mm，沿铝-钢复合板爆炸焊接界面剥离出钢层，单边剥离长度为2mm～3mm。

本发明还提供一种采用上述铝-钢复合板焊接用铝基过渡层材料焊接铝-钢复合板的方法，如图2所示，具体为：

(1)采用上述的坡口形式改造铝-钢复合板，使改造后的铝-钢复合板组对间隙为1mm～2mm；

(2)采用ER50-6焊丝进行钢侧坡口焊接，焊接电源选择CMT电源，焊接电流180A～200A；保护气体为混合气，混合气按体积百分比由以下组分组成：80％Ar+20％CO

(3)将坡口翻转，采用上述铝-钢复合板焊接用铝基过渡层材料在钢焊缝上进行焊接，焊接电源选择CMT电源，焊接电流100A～130A，保护气体为100％Ar，焊接一层，厚度约为1.5mm～2.0mm；

(4)选择纯铝焊丝，纯铝焊丝牌号ER1070，焊接电源选择CMT电源，焊接电流50A～80A，焊接速度50cm/s～60cm/s，保护气体为100％Ar，完成铝侧焊缝的填充和盖面焊接。

实施例1

步骤1：按质量百分比分别称取Zn粉30％，Si粉20％，Mn粉5％，Mg粉1％，CeO

步骤2：将步骤1称取的各个粉末，置于真空加热炉内加热、保温，去除药粉中的结晶水，真空加热炉内加热温度为100℃，保温时间为1h；烘干后的药粉放置于混粉机中进行充分的混合，混粉机中混合时间为1h；

步骤3：采用酒精去除纯铝带表面的油脂，通过药芯焊丝拉丝设备把步骤2制备得到的药粉包裹在纯铝带内，第一道拉拔磨具孔径为2.6mm；其中，纯铝带厚度0.3mm，宽度7mm；

步骤4：第一道工序拉拔完毕后，将磨具孔径依次换至2.3mm，2.0mm，1.8mm，1.6mm，1.4mm，1.2mm进行拉拔，最终获得的药芯焊丝直径为1.2mm；

步骤5：药芯焊丝拉拔完毕后，经绕丝机缠绕在焊丝盘上，最终密封在药芯焊丝真空包装袋内待用；其中，药芯焊丝中药芯粉末的填充量控制在20wt％。

采用实施例1制备的铝-钢复合板焊接用铝基过渡层材料进行铝-钢复合板焊接时的坡口形式(如图1所示)：铝-钢复合板开不对称型X坡口，铝侧坡口角度55°，钢侧坡口角度45°，钝边开在钢侧，钝边宽度为1mm，沿铝-钢复合板爆炸焊接界面剥离出钢层，单边剥离长度为2mm。

采用上述铝-钢复合板焊接用铝基过渡层材料焊接铝-钢复合板的方法(如图2所示)：

(1)采用上述的坡口形式改造铝-钢复合板，使改造后的铝-钢复合板组对间隙为1mm；

(2)采用ER50-6焊丝进行钢侧坡口焊接，焊接电源选择CMT电源，焊接电流180～200A；保护气体为混合气，混合气按体积百分比由以下组分组成：80％Ar+20％CO

(3)将坡口翻转，对钢侧焊缝打磨，采用本发明的铝基焊丝在钢焊缝上进行焊接，焊接电源选择CMT电源，焊接电流100～130A，保护气体为100％Ar，焊接一层，厚度约为1.5mm；

(4)选择纯铝焊丝，焊丝牌号ER1070，焊接电源选择CMT电源，焊接电流50～80A，焊接速度50～60cm/s，保护气体为100％Ar，完成铝侧焊缝的填充和盖面焊接。

上述焊接所得的铝-钢复合结构检测结果如下：

(1)接头经过X射线检测，无裂纹、气孔缺陷产生；

(2)钢侧焊缝以针状铁素体为主，无缺陷；

(3)铝基过渡层焊缝以α-Al为主，晶粒间分布着少量Mg

(4)制备接头拉伸试样，测试结果显示接头抗拉强度451MPa，断后延伸率15％。

实施例2

步骤1：按质量百分比分别称取Zn粉40％，Si粉30％，Mn粉10％，Mg粉2％，CeO

步骤2：将步骤1称取的各个粉末，置于真空加热炉内加热、保温，去除药粉中的结晶水，真空加热炉内加热温度为120℃，保温时间为1.5h；烘干后的药粉放置于混粉机中进行充分的混合，混粉机中混合时间为1.5h；

步骤3：采用酒精去除纯铝带表面的油脂，通过药芯焊丝拉丝设备把步骤2制备得到的药粉包裹在纯铝带内，第一道拉拔磨具孔径为2.6mm；其中，纯铝带厚度0.3mm，宽度7mm；

步骤4：第一道工序拉拔完毕后，将磨具孔径依次换至2.3mm，2.0mm，1.8mm，1.6mm，1.4mm，1.2mm进行拉拔，最终获得的药芯焊丝直径为1.2mm；

步骤5：药芯焊丝拉拔完毕后，经绕丝机缠绕在焊丝盘上，最终密封在药芯焊丝真空包装袋内待用；其中，药芯焊丝中药芯粉末的填充量控制在25wt％。

采用实施例2制备的铝-钢复合板焊接用铝基过渡层材料进行铝-钢复合板焊接时的坡口形式(如图1所示)：铝-钢复合板开不对称型X坡口，铝侧坡口角度65°，钢侧坡口角度55°，钝边开在钢侧，钝边宽度为2mm，沿铝-钢复合板爆炸焊接界面剥离出钢层，单边剥离长度为3mm。

采用上述铝-钢复合板焊接用铝基过渡层材料焊接铝-钢复合板的方法(如图2所示)：

(1)采用上述的坡口形式改造铝-钢复合板，使改造后的铝-钢复合板组对间隙为2mm；

(2)采用ER50-6焊丝进行钢侧坡口焊接，焊接电源选择CMT电源，焊接电流180～200A；保护气体为混合气，混合气按体积百分比由以下组分组成：80％Ar+20％CO

(3)将坡口翻转，采用本发明的铝基焊丝在钢焊缝上进行焊接，焊接电源选择CMT电源，焊接电流100～130A，保护气体为100％Ar，焊接一层，厚度约为2.0mm；

(4)选择纯铝焊丝，焊丝牌号ER1070，焊接电源选择CMT电源，焊接电流50～80A，焊接速度50～60cm/s，保护气体为100％Ar，完成铝侧焊缝的填充和盖面焊接。上述焊接所得的铝-钢复合结构检测结果如下：

(1)接头经过X射线检测，无裂纹、气孔缺陷产生；

(2)钢侧焊缝以针状铁素体为主，无缺陷；

(3)铝基过渡层焊缝以α-Al为主，晶粒间分布着少量Mg

(4)制备接头拉伸试样，测试结果显示接头抗拉强度439MPa，断后延伸率18％。

图3为铝基过渡层焊缝的显微组织，从图中可以看出，焊缝以α-Al为主，晶粒间分布着少量Mg

图4为铝-钢复合板拉伸断口形貌，从图中可以看出，铝侧断口以轫窝为主，韧性较好，从而证明Fe-Al脆性相未在接头生成。

实施例3

步骤1：按质量百分比分别称取Zn粉35％，Si粉25％，Mn粉7％，Mg粉1.5％，CeO

步骤2：将步骤1称取的各个粉末，置于真空加热炉内加热、保温，去除药粉中的结晶水，真空加热炉内加热温度为110℃，保温时间为1.3h；烘干后的药粉放置于混粉机中进行充分的混合，混粉机中混合时间为1.3h；

步骤3：采用酒精去除纯铝带表面的油脂，通过药芯焊丝拉丝设备把步骤2制备得到的药粉包裹在纯铝带内，第一道拉拔磨具孔径为2.6mm；其中，纯铝带厚度0.3mm，宽度7mm；

步骤4：第一道工序拉拔完毕后，将磨具孔径依次换至2.3mm，2.0mm，1.8mm，1.6mm，1.4mm，1.2mm进行拉拔，最终获得的药芯焊丝直径为1.2mm；

步骤5：药芯焊丝拉拔完毕后，经绕丝机缠绕在焊丝盘上，最终密封在药芯焊丝真空包装袋内待用；其中，药芯焊丝中药芯粉末的填充量控制在22wt％。

采用实施例3制备的铝-钢复合板焊接用铝基过渡层材料进行铝-钢复合板焊接时的坡口形式(如图1所示)：铝-钢复合板开不对称型X坡口，铝侧坡口角度65°，钢侧坡口角度45°，钝边开在钢侧，钝边宽度为1～2mm，沿铝-钢复合板爆炸焊接界面剥离出钢层，单边剥离长度为2.5mm。

采用上述铝-钢复合板焊接用铝基过渡层材料焊接铝-钢复合板的方法(如图2所示)：

(1)采用上述的坡口形式改造铝-钢复合板，使改造后的铝-钢复合板组对间隙为1.5mm；

(2)采用ER50-6焊丝进行钢侧坡口焊接，焊接电源选择CMT电源，焊接电流180～200A；保护气体为混合气，混合气按体积百分比由以下组分组成：80％Ar+20％CO

(3)将坡口翻转，采用本发明的铝基焊丝在钢焊缝上进行焊接，焊接电源选择CMT电源，焊接电流100～130A，保护气体为100％Ar，焊接一层，厚度约为1.7mm；

(4)选择纯铝焊丝，焊丝牌号ER1070，焊接电源选择CMT电源，焊接电流50～80A，焊接速度50～60cm/s，保护气体为100％Ar，完成铝侧焊缝的填充和盖面焊接。

上述焊接所得的铝-钢复合结构检测结果如下：

(1)接头经过X射线检测，无裂纹、气孔缺陷产生；

(2)钢侧焊缝以针状铁素体为主，无缺陷；

(3)铝基过渡层焊缝以α-Al为主，晶粒间分布着少量Mg

(4)制备接头拉伸试样，测试结果显示接头抗拉强度470MPa，断后延伸率14％。

实施例4

步骤1：按质量百分比分别称取Zn粉37％，Si粉27％，Mn粉6％，Mg粉1.2％，CeO

步骤2：将步骤1称取的各个粉末，置于真空加热炉内加热、保温，去除药粉中的结晶水，真空加热炉内加热温度为115℃，保温时间为1.1h；烘干后的药粉放置于混粉机中进行充分的混合，混粉机中混合时间为1.1h；

步骤3：采用酒精去除纯铝带表面的油脂，通过药芯焊丝拉丝设备把步骤2制备得到的药粉包裹在纯铝带内，第一道拉拔磨具孔径为2.6mm；；其中，纯铝带厚度0.3mm，宽度7mm；

步骤4：第一道工序拉拔完毕后，将磨具孔径依次换至2.3mm，2.0mm，1.8mm，1.6mm，1.4mm，1.2mm进行拉拔，最终获得的药芯焊丝直径为1.2mm；

步骤5：药芯焊丝拉拔完毕后，经绕丝机缠绕在焊丝盘上，最终密封在药芯焊丝真空包装袋内待用；其中，药芯焊丝中药芯粉末的填充量控制在20wt％。

采用实施例4制备的铝-钢复合板焊接用铝基过渡层材料进行铝-钢复合板焊接时的坡口形式(如图1所示)铝-钢复合板开不对称型X坡口，铝侧坡口角度55°，钢侧坡口角度55°，钝边开在钢侧，钝边宽度为1.2mm，沿铝-钢复合板爆炸焊接界面剥离出钢层，单边剥离长度为2.3mm。

采用上述铝-钢复合板焊接用铝基过渡层材料焊接铝-钢复合板的方法(如图2所示)：

(1)采用上述的坡口形式改造铝-钢复合板，使改造后的铝-钢复合板组对间隙为1.2mm；

(2)采用ER50-6焊丝进行钢侧坡口焊接，焊接电源选择CMT电源，焊接电流180～200A，保护气体为80％Ar+20％CO

(3)将坡口翻转，采用本发明的铝基焊丝在钢焊缝上进行焊接，焊接电源选择CMT电源，焊接电流100～130A，保护气体为100％Ar，焊接一层，厚度约为1.6mm；

(4)选择纯铝焊丝，焊丝牌号ER1070，焊接电源选择CMT电源，焊接电流50～80A，焊接速度50～60cm/s，保护气体为100％Ar，完成铝侧焊缝的填充和盖面焊接。

上述焊接所得的铝-钢复合结构检测结果如下：

(1)接头经过X射线检测，无裂纹、气孔缺陷产生；

(2)钢侧焊缝以针状铁素体为主，无缺陷；

(3)铝基过渡层焊缝以α-Al为主，晶粒间分布着少量Mg

(4)制备接头拉伸试样，测试结果显示接头抗拉强度453MPa，断后延伸率16.5％。

实施例5

步骤1：按质量百分比分别称取Zn粉31％，Si粉29％，Mn粉9％，Mg粉1.8％，CeO

步骤2：将步骤1称取的各个粉末，置于真空加热炉内加热、保温，去除药粉中的结晶水，真空加热炉内加热温度为105℃，保温时间为1.2h；烘干后的药粉放置于混粉机中进行充分的混合，混粉机中混合时间为1.4h；

步骤3：采用酒精去除纯铝带表面的油脂，通过药芯焊丝拉丝设备把步骤2制备得到的药粉包裹在纯铝带内，第一道拉拔磨具孔径为2.6mm；其中，纯铝带厚度0.3mm，宽度7mm；

步骤4：第一道工序拉拔完毕后，将磨具孔径依次换至2.3mm，2.0mm，1.8mm，1.6mm，1.4mm，1.2mm进行拉拔，最终获得的药芯焊丝直径为1.2mm；

步骤5：药芯焊丝拉拔完毕后，经绕丝机缠绕在焊丝盘上，最终密封在药芯焊丝真空包装袋内待用；其中，药芯焊丝中药芯粉末的填充量控制在20wt％。

采用实施例5制备的铝-钢复合板焊接用铝基过渡层材料进行铝-钢复合板焊接时的坡口形式(如图1所示)：复合板开不对称型X坡口，铝侧坡口角度65°，钢侧坡口角度45°，钝边开在钢侧，钝边宽度为1.1mm，沿铝-钢复合板爆炸焊接界面剥离出钢层，单边剥离长度为2.8mm。

采用上述铝-钢复合板焊接用铝基过渡层材料焊接铝-钢复合板的方法(如图2所示)：

(1)采用上述的坡口形式改造铝-钢复合板，使改造后的铝-钢复合板组对间隙为1.9mm；

(2)采用ER50-6焊丝进行钢侧坡口焊接，焊接电源选择CMT电源，焊接电流180～200A；保护气体为混合气，混合气按体积百分比由以下组分组成：80％Ar+20％CO

(3)将坡口翻转，采用本发明的铝基焊丝在钢焊缝上进行焊接，焊接电源选择CMT电源，焊接电流100～130A，保护气体为100％Ar，焊接一层，厚度约为1.55mm；

(4)选择纯铝焊丝，焊丝牌号ER1070，焊接电源选择CMT电源，焊接电流50～80A，焊接速度50～60cm/s，保护气体为100％Ar，完成铝侧焊缝的填充和盖面焊接。

上述焊接所得的铝-钢复合结构检测结果如下：

(1)接头经过X射线检测，无裂纹、气孔缺陷产生；

(2)钢侧焊缝以针状铁素体为主，无缺陷；

(3)铝基过渡层焊缝以α-Al为主，晶粒间分布着少量Mg

(4)制备接头拉伸试样，测试结果显示接头抗拉强度448MPa，断后延伸率17.5％。