通过离心式除雾器从气流中分离液体液滴的设备和方法

本发明涉及一种用于将液体液滴从气流中分离出来的离心式液滴分离器，包括：壳体，所述壳体具有圆形横截面和竖直纵向轴线；上罩，所述上罩界定所述壳体顶部并且具有用于在所述离心式液滴分离器中净化后的气流的气体排出端口；滴板，所述滴板被布置在所述气体排出端口下方；下罩，所述下罩界定所述壳体底部并且具有用于使沉积的液体液滴移除的液体排出端口；以及入口，所述入口切向地通入所述壳体用于供应所述气流。

本发明另外还涉及一种在这种离心式液滴分离器中将液体液滴从气流中分离出来的方法。

在生产由(甲基)丙烯酸与C4至C10醇的酸催化酯化产生的丙烯酸酯的方法中，惯常使用高沸点的工艺稳定剂，例如吩噻嗪(PTZ)，或其他包含工艺稳定剂的液体溶液或液体混合物。在工艺产生的丙烯酸酯蒸汽中，必须分离出这些工艺稳定剂，以保证产品的质量。取决于所使用的醇，这些丙烯酸酯方法还可用于生产包括丙烯酸正丁酯(nBA)、丙烯酸2-乙基己酯(2-EHA)、丙烯酸异丁酯、丙烯酸2-丙基庚酯或丙烯酸辛酯的丙烯酸酯。

在这些方法中，通常使用液滴分离器，例如片状分离器或除雾器，它们也被称为带有线材编织物的分离器。然而，这些液滴分离器容易发生由气流中存在的液体液滴造成的脏污或聚合物形成。

因此，随着时间的推移，出现的液体液滴会堵塞片状物或线材编织物的孔隙。在那种情况下，工厂必须关闭，以便能够进行清洗或更换。例如，文献DE 19604253 A1(BASF AG)记载了这类问题，该文献公开了使用除雾器的丙烯酸2-乙基己酯(2-EHA)的生产方法。作为另一示例，文献DE 10063510 A1(BASF AG)公开了一种用于生产丙烯酸正丁酯(nBA)的方法，该方法同样使用除雾器分离出液体液滴。

在这种情况下，液体液滴中存在的组分被具体的方法精炼。例如，液体液滴包括源自反应器的高沸点组分，或实际的价值产品，例如nBA或2-EHA。

已知的单独的液滴分离器的替代物是升膜蒸发器(Ralf Goedecke,“Grundlagen,Methodik,Technik,Praxis”[基础知识、方法、技术、实际使用],Fluidverfahrenstechnik[流体工程],WILEY-VCH Verlag,Weinheim,2006)，其中在升膜蒸发器的上部区域中有集成的液滴分离器。

离心式液滴分离器不需要多孔结构，例如像除雾器。因此，与上文所述的线材编织物相比，离心式液滴分离器不容易被聚合物和杂质堵塞。因此，可以预期设备的运行时间更长，维护费用更省，生产率更高。

在现有技术中还公开了利用离心力以沉积固体或液体颗粒的通用的分离器。文献EP 2 076 335 B1(Vortex Ecological Technologies Ltd)记载了如何从烟道气体中移除杂质。例如，文献DE 2137128 A1(Siemens AG)公开了另一种分离器，在所述分离器中固体或液体颗粒被从气体粗品中移除。

然而，这种类型的分离器并没有分离出液体液滴，或者仅仅用于处理气体粗品的目的。此外，这些分离器不用于生产聚合物作为目标产品的化学方法。

一般来说，离心式液滴分离器提供了与线材编织物相当的分离性能。小液滴在分离器中被大部分地从蒸汽中分离出来。

离心式液滴分离器的缺点是其在化学方法中的使用经常导致在离心式液滴分离器的壁上形成聚合物。因此，经常需要进行清洗。通常情况下，为此目的使用喷雾设备。该喷雾设备用液体润湿壁，从而能够保证离心式液滴分离器在一定时间内的功能。

公开文本EP 2512683 B1(BASF SE)教导了向离心式液滴分离器中喷射清洗液体，其中记载了相对于气体排出端口的壁的切向和圆周方向的喷射。

这种方法的缺点是，在许多应用中或在某些操作条件下，不能通过清洗阻止离心式液滴分离器的壁上或内件的壁上的聚合物形成。聚合物形成导致的沉积物会破坏离心式液滴分离器的功能。

因此，相应方法中的这种离心式液滴分离器也必须定期维护和清洁。

所解决的问题是提供一种用于化学方法的离心式液滴分离器，在其壁面和其内件的壁面上，在运行期间不会发生由液体液滴形成聚合物，或者在运行期间至少显著减少聚合物的形成，从而获得较少的维护间隔。在这种情况下，即使在运行期间，也应该可以有效地将小的液体液滴从气流中分离出来。

所解决的另一个问题是提供这样的离心式液滴分离器，该离心式液滴分离器可用在用于制备特别是丙烯酸正丁酯(nBA)或丙烯酸2-乙基己酯(2-EHA)的化学方法中，并且对该目的具有特别好的适用性。

根据本发明，这些问题已经通过根据权利要求1所述的离心式液滴分离器和根据权利要求10所述的将液体液滴从气流中分离出来的方法得到解决。权利要求2至9中限定了本发明的离心式液滴分离器的有利配置。本发明的方法的有利配置在权利要求11至14中限定。

本发明的用于将液体液滴从气流中分离出来的离心式液滴分离器包括：壳体，所述壳体具有圆形横截面和竖直纵向轴线；上罩，所述上罩界定所述壳体的顶部并且具有用于在所述离心式液滴分离器中净化后的气流的气体排出端口；滴板，所述滴板被布置在所述气体排出端口下方；下罩，所述下罩界定所述壳体底部并且具有用于使沉积的液体液滴移除的液体排出端口；以及入口，所述入口切向地通入所述壳体用于供应所述气流。根据本发明，具有用于将稳定剂液体进给至离心式液滴分离器的内部的至少两个喷嘴，在离心式液滴分离器中的喷嘴各自的喷嘴出口在切向入口的上方且在滴板的下方，每个单独的喷嘴的主喷射方向是在相对于竖直纵向轴线的0°至60°范围内的内角的向上的方向，因此离心式液滴分离器的内部中的所有的壁都可完全润湿。

凭借重力方向，在朝向上罩的方向上已经喷射的稳定剂液体向下流动，从而也润湿了离心式液滴分离器的其他表面区域。在喷嘴的喷射流范围内的内件的表面同样也相应地被润湿。因此，本发明的布置能够有效地防止在离心式液滴分离器及其内件的表面上形成聚合物。

本发明布置的喷嘴在滴板的下面，这能够使得稳定剂液体充分地润湿离心式液滴分离器的壳体和内件的所有壁面。即使是在为本领域技术人员已知的作为回流区的死区的情况下，也能够润湿壁面，例如，在上部离心式液滴分离器区域的边缘区域中。离心式液滴分离器中的内件(例如滴板)的外侧面上也被完全和充分地润湿。

令人惊讶的是，气流并没有受到与重力相反的方向上的喷射的显著干扰，以使得本发明的这种方法并没有显著降低离心式液滴分离器的分离性能。

在离心式液滴分离器的优选配置中，最上面喷嘴的喷嘴出口与滴板的轴向距离和离心式液滴分离器的高度之间的长度比在0.03至0.15的范围内。因此，考虑到离心式液滴分离器的惯常高度在1至10m范围内，于是就假设了与滴板的合适距离，这意味着可以使用常规喷嘴以使滴板被稳定剂液体充分润湿。

在离心式液滴分离器的另一优选配置中，喷嘴出口与壳体内表面的径向距离和离心式液滴分离器的高度之间的长度比不大于0.06。因此，保证了靠近壁的稳定剂液体的喷入，这意味着稳定剂液体对壳体表面的冲击是在足够的钝角的位置上，因此只有少量的稳定剂液体从壳体表面飞溅回来。

在离心式液滴分离器的优选配置中，喷嘴的各自的内角在0至50°范围内，更优选在0至40°范围内，最优选在0至30°范围内。

在离心式液滴分离器的另一优选配置中，喷嘴的各自对应的主喷射方向远离壳体而倾斜。

在离心式液滴分离器的另一优选配置中，用于稳定气流的开放式顶锥被安装在液体排出端口中的挡板上。

在离心式液滴分离器的另一优选配置中，离心式液滴分离器中的气体排出端口至少部分地在壳体之上，位于壳体的外表面的这一侧面上。因此，在气体排出端口处可以发生进一步减少的聚合物形成或者没有聚合物形成，因为在那种情况下提供较少的死区。

在优选的配置中，离心式液滴分离器的下半部在壳体的外侧面上有温度控制设备。该温度控制设备优选加热器。在合适的化学方法中，壳体的加热可以进一步减少聚合物的形成。

在离心式液滴分离器的优选配置中，通过至少一个插入元件将喷嘴固定在离心式液滴分离器中，其中插入元件各自具有喷枪和至少一个用于至少一个喷嘴的保持元件。该插入元件允许将喷嘴引入分离器中，并且如果需要也将可以将喷嘴再次移除。

在离心式液滴分离器的另一配置中，每种情况下至少一个喷嘴穿过壳体中的开口元件，优选穿过端口，其中开口元件被可打开的保持元件，优选法兰，密封。该端口和法兰可以容易地并且低成本地获取。

在离心式液滴分离器的另一配置中，设置至少一个密封元件，优选橡胶环，其密封开口元件。因此可靠地防止了气流通过弹性元件的泄漏。

在离心式液滴分离器的另一配置中，通过在离心式液滴分离器的上端和下端各安装一个法兰来实现下罩和上罩。通过这种方式，使用标准且易获得的部件。

本发明的将液体液滴从气流中分离出来的方法是在离心式液滴分离器中进行，所述离心式液滴分离器包括：壳体，所述壳体具有圆形横截面和竖直纵向轴线；上罩，所述上罩界定所述壳体顶部并且具有用于在所述离心式液滴分离器中净化后的气流的气体排出端口；滴板，所述滴板被布置在所述气体排出端口下方；下罩，所述下罩界定所述壳体底部并且具有用于使沉积的液体液滴移除的液体排出端口；以及入口，所述入口切向地通入所述壳体，通过所述入口进给所述气流。根据本发明，通过至少两个喷嘴将稳定剂液体进给至离心式液滴分离器的内部，在离心式液滴分离器中的喷嘴各自的喷嘴出口在切向入口的上方且在滴板的下方，喷嘴各自的主喷射方向是相对于竖直纵向轴线的0°至60°范围内的内角的向上的方向，其结果是离心式液滴分离器内部的所有的壁都被稳定剂液体完全润湿。

一般来说，稳定剂是通常防止化学化合物聚合的物质。尤其是，合适的稳定剂减少了在2-EHA方法或nBA方法中化学化合物的聚合。

在所述方法的优选实施方案中，稳定剂液体被连续进给至离心式液滴分离器中。因此保证了壁的近乎均匀的润湿。

在本发明的方法的优选配置中，稳定剂液体包括4-甲氧基苯酚(MeHQ)。在这种情况下，非常有效地阻止了聚合物在壁上的形成，同时对于目标产品的后续质量不会产生任何不利的影响。这在含有丙烯酸酯的物质的情况下是尤其正确的。

可存在于稳定剂液体中的其他优选的稳定剂是，例如，2,4-二甲基-6-叔丁基苯酚(Topanol A)、氢醌和/或丁基羟基甲苯(2,6-二叔丁基对甲酚)。原则上，任何数量的稳定剂都可以以混合物的形式存在于稳定剂液体中。

稳定剂液体优选包含的不仅是稳定剂，还包含从所述方法中获得的目标产品。在此文献中，目标产品是指从离心式液滴分离器中排出的气流。在这种稳定剂液体的情况下，没有杂质被添加到所述方法中。在本文中，目标产品也可以适当地作为稳定剂的溶剂和/或稀释剂。

在该方法的优选配置中，通过将目标产品的子流分流出去，将其收集在分批容器中，将其与其中的稳定剂混合，然后将其进给至喷嘴，以向喷嘴提供稳定剂液体。

在该方法的另一优选配置中，供应的气流包含物质的液滴，这些物质由于其化学特性而具有在离心式液滴分离器的壁上发生聚合的趋势。离心式液滴分离器的壳体和离心式液滴分离器中的内件的完全和充分的润湿防止在壁上形成聚合物，从而延长离心式液滴分离器的维护间隔。

在非常特别优选的配置中，供应至离心式液滴分离器的气流包括由(甲基)丙烯酸与C4至C10醇的酸催化酯化产生的丙烯酸酯，特别是丙烯酸与正丁醇的酯化产生的丙烯酸正丁酯，或丙烯酸与2-乙基己醇的酯化产生的丙烯酸2-乙基己酯。在这些方法中，通常也有少量不需要的组分因工艺方法而存在，例如吩噻嗪(PTZ)。这些不需要的组分主要存在于气流的液体液滴中，并且应被沉积在离心式液滴分离器中，以使目标产品保持其质量。此外，液体液滴包含优选尤其来自目标产品的其它组分。

在该方法的优选配置中，离心式液滴分离器被设计成使得最上面喷嘴的喷嘴出口与滴板的轴向距离，和离心式液滴分离器的高度之间的长度比在0.03至0.15范围内。

在该方法的优选配置中，离心式液滴分离器被设计成使得喷嘴出口与壳体内表面的径向距离，和离心式液滴分离器的高度之间的长度比不大于0.06。

在该方法的优选配置中，离心式液滴分离器被设计成使得喷嘴各自的内角在0至50°范围内，优选在0至40°范围内，更优选在0至30°范围内。

在该方法的优选配置中，离心式液滴分离器被设计成使得用于稳定气流的开放式顶锥安装在液体排出端口中的挡板上。

在该方法的优选配置中，离心式液滴分离器被设计成使得离心式液滴分离器中的气体排出端口至少部分地在壳体之上，在壳体的外表面的这一侧面上。

在该方法的优选配置中，离心式液滴分离器被设计成使得离心式液滴分离器的下半部在壳体的外侧面上有温度控制单元，特别是加热器。

在该方法的优选配置中，离心式液滴分离器被设计成使得通过至少一个插入元件将喷嘴固定在离心式液滴分离器中，其中插入元件各自具有喷枪和至少一个用于至少一个喷嘴的保持元件。

在该方法的优选配置中，离心式液滴分离器被设计成使得在每种情况下至少一个喷嘴穿过壳体中的开口元件，优选穿过端口，其中所述开口元件被可打开的保持元件，优选法兰，密封。

下文将参照附图对本发明进行详细阐明。附图应被视为示意图。它们并不构成对本发明的限制，例如关于具体尺寸或设计变型。图中示出：

图1：本发明的离心式液滴分离器的实施方案在纵向截面和横向截面中的示例。

图2：喷嘴的主喷射方向，该主喷射方向垂直于喷嘴出口。

图3：对于喷嘴确定的截面平面。

图4：喷嘴的主喷射方向与相反的重力矢量之间的内角。在这种情况下，喷嘴远离壳体表面倾斜。

图5：喷嘴的主喷射方向与相反的重力矢量之间的内角。在这种情况下，喷嘴朝向壳体表面倾斜。

图6：用于各喷嘴的插入元件。

图7：来自现有技术的带有除雾器的液滴分离器。

使用的参考编号列表：

1壳体

2上罩

3入口

4液体排出端口

5开放式顶锥

6挡板

7气体排出端口

8滴板

9喷嘴

10下罩

11竖直纵向轴线

12主喷射方向或横截面的法向矢量

13重力方向，重力矢量

14竖直截面平面

15喷嘴的喷嘴出口或横截面，由此从各自喷嘴流出液体

16内角

17插入元件

18喷枪

19保持元件

20开口元件

23除雾器

25重力的相反方向，重力矢量的反方向

26离心式液滴分离器的高度

27离心式液滴分离器的直径

28喷射设备

图1是本发明的离心式液滴分离器的实施方案的一个实施例的示意图。在左手侧例示的是离心式液滴分离器沿其竖直纵向轴线的纵向截面。在右手侧示出的是与重力方向13成直角的横截面，由此显而易见，喷嘴9相对于壳体1的布置。

离心式液滴分离器由其外壳体1、其上罩2、其滴板8、其下罩10以及其尺寸，诸如高度26和直径27所限定，其外壳体1具有圆形横截面，其上罩2形成顶部边界并且具有用于在离心式液滴分离器中净化后的气流的气体排出端口7，其滴板8布置于气体排出端口下方并旨在用于捕捉相对较小的液体液滴，其下罩10界定壳体1底部并且具有用于使分离出的液体液滴移除的液体排出端口4。

将载有液体液滴的气流通过切向入口3供应至离心式液滴分离器。这导致产生沿壳体1的旋涡。在重力13作用下，液体液滴沿着液体排出端口4的方向而向下移动。为了更高效地分离液滴，安装带有挡板6的开放式顶锥5。净化后的气流的气体经由气体排出端口7流出分离器。

在示出的实施方案中，稳定剂液体经由六个喷嘴9喷射入离心式液滴分离器的内部。

在离心式液滴分离器中，各喷嘴9的喷嘴出口在切向入口3的上方并且在滴板8的下方。

每个单独喷嘴9的主喷射方向是相对于竖直纵向轴线的0°至60°范围内的内角16的向上的方向，这意味着离心式液滴分离器的内部中的所有壁都可以完全湿润。

图2示出了喷嘴9的主喷射方向12，该主喷射方向被定义为横截面即喷嘴出口15的法向失量。液体通过喷嘴9的喷嘴出口15喷射。

图3示出了每个单独的喷嘴9的横截平面14，所述横截平面包括壳体1的竖直纵向轴线11和喷嘴9的横截面(根据图2的喷嘴出口15)的几何形心。这里还示出了重力矢量13、重力矢量的反方向25以及喷嘴9的主喷射方向12，即法向矢量。

图4示出了在沿竖直纵向轴线11的截面平面14中，可以限定存在于重力矢量的反方向25和各喷嘴9的主喷射方向12的矢量(即法向失量)之间的内角16。这两个矢量在这里被投射到截面平面14上。在这种情况下，主喷射方向12远离壳体表面1倾斜。

图5示出了在沿竖直纵向轴线11的截面平面14中的一种情况，在这种情况下，主喷射方向12(即法向失量)朝向壳体表面1倾斜。内角16定义为介于重力矢量的反方向25至各喷嘴9的主喷射方向12的矢量之间。这两个矢量在这里被投射到截面平面14上。

图6示出了用于喷嘴9的插入元件17的示意图。喷嘴9在这里被固定在喷枪18上。喷枪18穿过壳体1中的开口元件20，其中开口元件20被可打开的保持元件19密封。在这个实施例中，开口元件是端口，可打开的保持元件19是法兰。

图7示出了来自现有技术的带有除雾器的液滴分离器。载有液体液滴的气流通过壳体1中的入口3被进给至分离器。在重力作用下，液体液滴在沿着被布置在下罩10中的液体排出端口4的方向而向下移动。净化后的气流经由气体排出端口7流出分离器。该气体排出端口在这里被布置在下罩2上。除雾器23确保相对较小的液体液滴被捕获。喷射设备28润湿除雾器，以便防止因液体液滴的聚合而导致的快速堵塞。

实施例：

nBA设备的比较实施例1：

物质丙烯酸正丁酯(nBA)可以通过(甲基)丙烯酸与正丁醇的酸催化酯化在工业规模上生产。文献DE 10063510 A1(BASF AG)中公开了一种对应的方法。这种方法中的方法步骤是从气流中分离液体液滴，其中液体液滴包含待要分离出来的吩噻嗪(PTZ)组分。

在根据现有技术的比较实施例1中，将液滴在按照图7的带有除雾器23的连续操作的液滴分离器中分离出来。

液滴分离器的高度为4m，直径为1.0m，在确定高度时既不考虑气体排出端口7也不考虑液体排出端口4。除雾器的高度为1470mm。使用的除雾器是由Munters Euroform GmbH(Philipsstrasse 8,52068Aachen)制造的“Euroform DV270”除雾器。

进给速率为10 000kg/h的产品。液滴分离器中的压力被设定为高于标准压力的420mbar。温度为118℃。

经由液滴分离器中的入口3进给的产品的组成为：

400kg/h的液体在34℃的温度下经由喷射设备28喷射到除雾器23的顶侧。该液体具有以下组成：

从气体排出端口7排出的9657kg/h的气流具有以下组成：

从液体排出端口4排出的743kg/h的液体具有以下组成：

在120天的运行时间后，由于脏污，必须对液滴分离器进行清洗。发现聚合物已经形成，所述聚合物脏污了除雾器23和液滴分离器的内壁，因此必须关闭整个设备。

nBA设备的实施例1：

对于本发明的实施例1，将比较实施例1的液滴分离器替换为图1的本发明的离心式液滴分离器。

离心式分离器的尺寸为：

-直径27：1500mm

-高度26：3278mm

-基于下罩的喷嘴平面的高度：2039mm

-气体入口3：DN500

-气体出口7：DN600

-液体出口4:DN150

-喷嘴和滴板8之间的距离:500mm

-外喷嘴与离心式液滴分离器的壁之间的距离：7.5mm

-顶锥5：直径：1050mm，高度：300mm

-滴板8：直径：1000mm，高度：300mm

在确定高度时，既不考虑气体排出端口7，也不考虑液体排出端口4。

根据以下数据表“Lechler_Axial-Vollkegeldüsen_490_491.pdf”

(https://www.lechler.com/fileadmin/media/kataloge/pdfs/industrie/katal og/DE/03_vollkegel/lechler_vollkegelduesen_baureihe_490_491.pdf)，在离心式液滴分离器中安装了六个Lechler 490.404.1Y.CA.00.0全锥式喷嘴。主喷射方向的内角为15°，并向内倾斜，即在远离壳体1的方向上。

稳定剂液体通过朝向向上的喷嘴连续地计量加入。通过所有喷嘴9的总体积流动速率为200至600l/h。

在这个实施例中，气体排出端口7位于壳体1之上在壳体1的外表面上，其结果是离心式液滴分离器提供较少的死区。

载有液体液滴的气流的进给速率为10000kg/h。离心式液滴分离器中的压力被设定为高于标准压力的420mbar。温度为118℃。

经由离心式液滴分离器中的入口3进给的产品的组成为：

将总量为400kg/h的稳定剂液体的液体物流在34℃的温度下经由喷嘴9喷射到离心式液滴分离器的壁上。该稳定剂液体具有以下组成：

从气体排出端口7排出的9657kg/h的气流具有以下组成：

从液体排出端口4排出的743kg/h的液体具有以下组成：

在这个实施例中，有可能实现超过180天的运行时间，而不会因为离心式液滴分离器中的脏污而停工。即使运行180天后，也没有观察到不可逆地覆盖或沉积在离心式液滴分离器上的聚合物。

此外，离心式液滴分离器凭借其高效的沉积，实现了将目标产品中吩噻嗪的质量比例减小至小于1ppm重量。这里的目标产品是从离心式液滴分离器中排出的气流。在根据比较实施例1的带有除雾器的液滴分离器中，吩噻嗪仅被减小至2ppm重量。

2-EHA设备的比较实施例2：

物质丙烯酸2-乙基己酯(2-EHA)可以通过(甲基)丙烯酸与2-乙基己醇的酸催化酯化在工业规模上生产。文献DE 19604253 A1(BASF AG)中公开了一种对应的方法。这种方法的方法步骤是从气流中分离液体液滴，其中液体液滴包含待要分离出来的吩噻嗪(PTZ)组分。

在根据现有技术的比较实施例2中，使液滴在按照图7的带有除雾器23的连续操作的液滴分离器中分离出来。

液滴分离器的高度为4m，直径为1.2m。除雾器23的高度为790mm。使用的除雾器是由Munters Euroform GmbH(Philipsstrasse 8,52068Aachen)制造的“Euroform DV270”除雾器。

进给速率为10000kg/h的产品。液滴分离器中的压力被设定为高于标准压力的140mbar，温度为148℃。

经由液滴分离器中的入口3进给的产品的组成为：

将490kg/h的液体物流在34℃的温度下经由喷射设备28喷射到除雾器23的顶侧。该液体具有以下组成：

从液体排出端口4排出的867kg/h的液体具有以下组成：

在80天的运行时间后，由于脏污，液滴分离器必须进行清洗。发现聚合物已经形成，所述聚合物脏污了除雾器23和液滴分离器的内壁，因此必须关闭整个设备。

2-EHA设备的实施例2：

对于本发明的实施例2，将比较实施例2的液滴分离器替换为图1的本发明的离心式液滴分离器。

离心式分离器的尺寸为：

-直径27：1800mm

-高度26：3700mm

-基于下罩的喷嘴平面的高度：2370mm

-气体入口3：DN600

-气体出口7：DN600

-液体出口(4)：DN150

-喷嘴和滴板8之间的距离：500mm

-外喷嘴和离心式液滴分离器的壁之间的距离：7.5mm

-顶锥5：直径：1260mm，高度：360mm

-滴板8：直径：1200mm，高度：400mm

在确定高度时，既不考虑气体排出端口7，也不考虑液体排出端口4。

离心式液滴分离器中存在六个喷嘴。这些喷嘴是由Lechler制造。根据数据表“Lechler_Axial-Vollkegeldüsen_490_491.pdf”，这里使用的喷嘴是490.404.1Y.CA.00.0全锥体喷嘴，可以使用链接“https://www.lechler.com/fileadmin/media/kataloge/pdfs/industrie/katal og/DE/03_vollkegel/lechler_vollkegelduesen_baureihe_490_491.pdf”检索到所述数据表。主喷射方向的内角为15°，并向内倾斜，即在远离壳体1的方向上。

在这个实施例中，气体排出端口7位于壳体1之上在壳体1的外表面上，其结果是离心式液滴分离器提供较少的死区。

载有液体液滴的气流的进给速率为10000kg/h。离心式液滴分离器中的压力被设定为高于标准压力的140mbar。温度为148℃。

经由离心式液滴分离器中的入口3进给的产品的组成为：

将490kg/h的稳定剂液体的液体物流在34℃的温度下经由喷嘴9喷射到离心式液滴分离器的壁上。该稳定剂液体具有以下组成：

从气体排出端口7排出的9623kg/h的气流具有以下组成：

从液体排出端口4排出的867kg/h的液体具有以下组成：

在这个实施例中，有可能实现超过150天的运行时间，而不会因为离心式液滴分离器中的脏污而停工。即使在运行150天后，也没有观察到不可逆地覆盖或沉积在离心式液滴分离器上的聚合物。

此外，离心式液滴分离器凭借其充分的沉积，实现了将目标产品中吩噻嗪的质量比例较小至小于2ppm重量。这里的目标产品是从离心式液滴分离器中排出的气流。在带有除雾器的液滴分离器中(比较实施例2)，吩噻嗪仅被减小至4ppm重量。