一种铁素体-珠光体型钢组织热处理方法

技术领域

本发明涉及金属材料热处理技术领域，尤其涉及一种铁素体-珠光体型钢组织热处理方法。

背景技术

铁素体-珠光体型钢具有生产周期短、工艺简单、制造成本低等优点，是应用最为广泛、使用量最多的钢种之一。现有铁素体-珠光体型钢的热处理工艺主要是将对应的钢工件加热至奥氏体化后直接冷却，这种传统处理工艺处理后的铁素体-珠光体型钢具有较高的强度，可以满足强度要求，但冲击韧性低，尤其是低温冲击韧性特别差，无法满足韧性要求，并且在使用过程中会存在安全隐患。因此，急需一种新的热处理工艺来解决上述技术问题。

发明内容

为了解决现有热处理工艺处理后的铁素体-珠光体型钢强度有余而韧性不足的技术问题，本发明提供了一种铁素体-珠光体型钢组织热处理方法，有鉴于此，本发明通过以下技术方案予以实现。

本发明提供了一种铁素体-珠光体型钢组织热处理方法，包括：

将铁素体-珠光体钢工件加热升温至高于Ac3温度30～60℃，并在该温度条件下进行第一保温处理，所述第一保温处理的时间为至少使钢工件温度分布均匀所需的时间；

第一保温处理后，将所述钢工件冷却至高于Ac1温度0～60℃条件下进行第二保温处理，所述第二保温处理的时间至少为使钢工件温度分布均匀所需的时间；

将第二保温处理后的所述钢工件冷却至常温，得到热处理后的钢工件。

与现有技术相比，本发明的铁素体-珠光体型钢组织热处理方法中，将所述钢工件加热升温至第一保温处理的温度，即高于Ac3温度30～60℃后，可以首先得到钢工件奥氏体，在该温度条件下进行保温的过程中，钢工件中的碳、锰等元素扩散均匀，可提高钢工件的稳定性，第一保温处理结束后，将钢工件冷却至第二保温处理的温度，即高于Ac1温度0～60℃下进行保温处理，钢工件开始形成奥氏体+铁素体两相组织，在该温度下钢工件中的碳原子从铁素体向奥氏体扩散更快，奥氏体碳含量更高，随后冷却过程中，奥氏体转变生成的珠光体片层更细，使得钢工件在具有优异强度的同时，还可以改善钢工件的韧性。而随着保温时间的延长，钢工件内部奥氏体中碳含量可以进一步提高，从而后续冷却过程中形成更细的片层结构，该结构可以进一步提升钢工件的强度和韧性。将第二保温处理后的钢工件冷却至常温，即可得到热处理后的钢工件。通过本发明的上述技术方案，解决了现有热处理工艺处理后的铁素体-珠光体型钢强度有余而韧性不足的技术问题，制得的钢工件具有强度高、韧性好的特点。

进一步地，本发明的铁素体-珠光体型钢组织热处理方法中，所述第一保温处理所需时间为：

所述钢工件的厚度不大于200mm时，所需时间为0.5～4h；

所述钢工件在厚度为200mm基础上每增加25mm，所需时间在0.5～4h的基础上增加0.5～1h。

进一步地，本发明的铁素体-珠光体型钢组织热处理方法中，所述第二保温处理的时间为：

所述钢工件的厚度不大于200mm时，所述第二保温处理的时间为0.5～6h。

进一步地，本发明的铁素体-珠光体型钢组织热处理方法中，所述钢工件在厚度为200mm基础上每增加25mm，所述第二保温处理的时间在0.5～6h的基础上增加1～2h。

进一步地，本发明的铁素体-珠光体型钢组织热处理方法中，将所述钢工件冷却至高于Ac1温度0～60℃过程中降温速率为20～300℃/h。

进一步地，本发明的铁素体-珠光体型钢组织热处理方法中，将所述钢工件加热升温至高于Ac3温度30～60℃的过程中，加热升温时的升温速率为20～300℃/h。

进一步地，本发明的铁素体-珠光体型钢组织热处理方法中，将第二保温处理后的所述钢工件冷却至常温的过程中，所述冷却的方式为炉冷和/或空冷。

进一步地，本发明的铁素体-珠光体型钢组织热处理方法中，将所述钢工件加热升温至高于Ac3温度30～60℃之前，还包括：

获取所述钢工件的圆棒，并利用热膨胀法检测所述圆棒的上限奥氏体温度Ac3和/或下限奥氏体温度Ac1。

进一步地，本发明的铁素体-珠光体型钢组织热处理方法中，所述铁素体-珠光体型钢工件的合金牌号包括Q235、Q345、S355、30Mn、40MnVN、38MnVS、48MnV、30MnVS、15CrMo或20CrMo。

附图说明

此处所说明的附图用来提供对本发明的进一步理解，构成本发明的一部分，本发明的示意性实施例及其说明用于解释本发明，并不构成对本发明的不当限定。在附图中：

图1为本发明实施方式提供的铁素体-珠光体型钢组织热处理示意图；

图2为铁素体-珠光体型钢组织热处理的传统工艺示意图。

具体实施方式

为了使本发明所要解决的技术问题、技术方案及有益效果更加清楚明白，以下结合附图及实施例，对本发明进行进一步详细说明。应当理解，此处所描述的具体实施例仅仅用以解释本发明，并不用于限定本发明。

铁素体-珠光体型钢具有生产周期短、工艺简单、制造成本低等优点，是应用最为广泛、使用量最多的钢种之一。现有铁素体-珠光体型钢的热处理工艺主要是将对应的钢工件加热至奥氏体化后直接冷却，这种传统处理工艺处理后的铁素体-珠光体型钢具有较高的强度，可以满足强度要求，但冲击韧性低，尤其是低温冲击韧性特别差，无法满足韧性要求，并且在使用过程中会存在安全隐患。

为了解决上述技术问题，本发明提供了一种铁素体-珠光体型钢组织热处理方法，包括：

将铁素体-珠光体钢工件加热升温至高于Ac3温度30～60℃，并在该温度条件下进行第一保温处理，所述第一保温处理的时间为至少使钢工件温度分布均匀所需的时间；

第一保温处理后，将所述钢工件冷却至高于Ac1温度0～60℃条件下进行第二保温处理，所述第二保温处理的时间至少为使钢工件温度分布均匀所需的时间；

将第二保温处理后的所述钢工件冷却至常温，得到热处理后的钢工件。

采用上述技术方案，本发明的铁素体-珠光体型钢组织热处理方法中，将所述钢工件加热升温至高于Ac3温度30～60℃后，可以首先得到钢工件奥氏体，在该温度条件下进行保温的过程中，钢工件中的碳、锰等元素扩散均匀，可提高钢工件的稳定性，第一保温处理结束后，将钢工件冷却至第二保温处理的温度，即高于Ac1温度0～60℃下进行保温处理，钢工件开始形成奥氏体+铁素体两相组织，在该温度下钢工件中的碳原子从铁素体向奥氏体扩散更快，奥氏体碳含量更高，随后冷却过程中，奥氏体转变生成的珠光体片层更细，使得钢工件在具有优异强度的同时，还可以改善钢工件的韧性。而随着保温时间的延长，钢工件内部奥氏体中碳含量可以进一步提高，从而后续冷却过程中形成更细的片层结构，该结构可以进一步提升钢工件的强度和韧性。将第二保温处理后的钢工件冷却至常温，即可得到热处理后的钢工件。

应理解，本发明的铁素体-珠光体型钢组织热处理方法中，为了使钢工件铁素体中的碳、锰等元素向奥氏体扩散充分，同时提高热处理效率，还应控制第一保温处理所需时间，示例地，所述钢工件的厚度不大于200mm时，第一保温处理所需时间至少为使钢工件温度分布均匀所需的时间，示例地，第一保温处理所需时间可以为0.5～4h。此时，可得到钢工件的微观组织都是奥氏体，且钢工件中的碳、锰等元素扩散均匀，此状态下可以提高钢工件的稳定性。为了获得更加优异的性能，钢工件温度分布均匀后可以继续延长保温时间1～5h，使钢工件的碳、锰等元素充分扩散均匀，可以进一步提高钢工件的稳定性。

又一示例地，当钢工件的厚度为200mm时，对所述钢工件在高于Ac3温度30～60℃条件下保温3～4h可以使钢工件温度分布均匀，此时，钢工件中的碳、锰等元素扩散均匀。为了获得更加优异的性能，继续延长保温时间可以为5h，使钢工件中的碳、锰等元素充分扩散，可以进一步提高钢工件的稳定性。

又一示例地，当钢工件的厚度为150mm时，对所述钢工件在高于Ac3温度30～60℃条件下保温2～3h可以使钢工件温度分布均匀，此时，钢工件中的碳、锰等元素扩散均匀。为了获得更加优异的性能，延长保温时间可以为3h，使钢工件中的碳、锰等元素充分扩散，可以进一步提高钢工件的稳定性。

又一示例地，当钢工件的厚度为100mm时，对所述钢工件在高于Ac3温度30～60℃条件下保温1～2h可以使钢工件温度分布均匀，此时，钢工件中的碳、锰等元素扩散均匀。为了获得更加优异的性能，延长保温时间可以为2h，使钢工件中的碳、锰等元素充分扩散，可以进一步提高钢工件的稳定性。

又一示例地，当钢工件的厚度为50mm时，对所述钢工件在高于Ac3温度30～60℃条件下保温0.5～1h可以使钢工件温度分布均匀，此时，钢工件中的碳、锰等元素扩散均匀。为了获得更加优异的性能，延长保温时间可以为0.5h，使钢工件的碳、锰等元素充分扩散，可以进一步提高钢工件的稳定性。

在上述处理工艺下，获得的钢工件的稳定性可以达到最佳效果。

还应理解，当钢工件的厚度大于200mm时，还需增加第一保温处理的时间，示例地，所述钢工件在厚度为200mm基础上每增加25mm，第一保温处理所需时间在0.5～4h的基础上增加0.5～1h。为了获得更佳优异的性能，钢工件温度分布均匀后可以继续延长保温时间5～8h。

又一示例地，当钢工件的厚度为225mm时，对所述钢工件在高于Ac3温度30～60℃条件下保温3.5～4.5h可以使钢工件温度分布均匀，此时，钢工件中的碳、锰等元素扩散均匀。为了获得更加优异的性能，延长保温时间可以为5.5h，使钢工件中的碳、锰等元素充分扩散，可以进一步提高钢工件的稳定性。

又一示例地，当钢工件的厚度为250mm时，对所述钢工件在高于Ac3温度30～60℃条件下保温4～5h可以使钢工件温度分布均匀，此时，钢工件的碳、锰等元素扩散均匀。为了获得更加优异的性能，延长保温时间可以为6h，使钢工件中的碳、锰等元素充分扩散，可以进一步提高钢工件的稳定性。

当钢工件的厚度为300mm时，对所述钢工件在高于Ac3温度30～60℃条件下保温5～6h可以使钢工件温度分布均匀，此时，钢工件中的碳、锰等元素扩散均匀。为了获得更加优异的性能，延长保温时间可以为8h，使钢工件中的碳、锰等元素充分扩散，可以进一步提高钢工件的稳定性。

第一保温处理后，将所述钢工件冷却至高于Ac1温度0～60℃条件下进行第二保温处理。应理解，本发明的技术方案中，第二保温处理时间至少为使钢工件在第二保温温度下温度分布均匀所需的时间。例如，所述钢工件的厚度不大于200mm时，所述第二保温处理的时间为0.5～6h。为了使钢工件具有最佳的强度、韧性和抗冲击性能，第二保温过程中可以在钢工件温度分布均匀后继续延长保温时间1～5小时。随着保温时间的延长，奥氏体中碳含量进一步增加，这样有利于后续降温过程中，奥氏体转变为更细的珠光体片层结构，从而可以提高钢工件具的强度、韧性和抗冲击性能。

示例地，当钢工件的厚度为200mm时，对所述钢工件在高于Ac1温度0～60℃条件下保温4～6h可以使钢工件温度分布均匀，奥氏体中含碳量升高，随后冷却可得到具有珠光体片层结构的钢工件。为了获得更加优异的性能，延长保温时间可以为3h～5h，使奥氏体含碳量更高，随后冷却使珠光体片层结构更加致密，可以进一步提高钢工件的强度和韧性。

示例地，当钢工件的厚度为150mm时，对所述钢工件在高于Ac1温度0～60℃条件下保温2～4h可以使钢工件温度分布均匀，奥氏体中含碳量升高，随后冷却可得到具有珠光体片层结构的钢工件。为了获得更加优异的性能，延长保温时间可以为1h～3h，使奥氏体含碳量更高，随后冷却使珠光体片层结构更加致密，可以进一步提高钢工件的强度和韧性。

示例地，当钢工件的厚度为100mm时，对所述钢工件在高于Ac1温度0～60℃条件下保温1～2h可以使钢工件温度分布均匀，奥氏体中含碳量升高，随后冷却可得到具有珠光体片层结构的钢工件。为了获得更加优异的性能，延长保温时间可以为1h～2h，使奥氏体含碳量更高，随后冷却使珠光体片层结构更加致密，可以进一步提高钢工件的强度和韧性。

示例地，当钢工件的厚度为50mm时，对所述钢工件在高于Ac1温度0～60℃条件下保温0.5～1h可以使钢工件温度分布均匀，奥氏体中含碳量升高，随后冷却可得到具有珠光体片层结构的钢工件。为了获得更加优异的性能，继续延长保温时间可以为0.5h～1h，使奥氏体含碳量更高，随后冷却使珠光体片层结构更加致密，可以进一步提高钢工件的强度和韧性。

在上述处理工艺下，获得的钢工件的抗拉强度、冲击韧性均可以达到最佳效果。

还应理解，为了使钢工件具有最佳的抗冲击性能，当钢工件在厚度大于200mm时，还需增加第二保温处理的时间，即所述钢工件在厚度为200mm基础上每增加25mm，所述第二保温处理的时间在0.5～6h的基础上增加1～2h。为了获得更加优异的性能，第二保温处理的钢工件温度分布均匀后可以继续延长保温时间5～8h。示例地，当钢工件的厚度为225mm时，对所述钢工件在高于Ac1温度0～60℃条件下保温5～6h可以使钢工件温度分布均匀，奥氏体中含碳量升高，随后冷却可得到具有珠光体片层结构的钢工件。为了获得更加优异的性能，可以对钢工件继续延长保温时间5h～6h，使奥氏体含碳量更高，随后冷却使珠光体片层结构更加致密，可以进一步提高钢工件的强度和韧性。

示例地，当钢工件的厚度为250mm时，对所述钢工件在高于Ac1温度0～60℃条件下保温6～7h可以使钢工件温度分布均匀奥氏体中含碳量升高，随后冷却可得到具有珠光体片层结构的钢工件。为了获得更加优异的性能，可以对钢工件继续延长保温时间可以为6h～7h，使奥氏体含碳量更高，随后冷却使珠光体片层结构更加致密，可以进一步提高钢工件的强度和韧性。

示例地，当钢工件的厚度为300mm时，对所述钢工件在高于Ac1温度0～60℃条件下保温7～8h可以使钢工件温度分布均匀，奥氏体中含碳量升高，随后冷却可得到具有珠光体片层结构的钢工件。为了获得更加优异的性能，可以对钢工件继续延长保温时间可以为8h，使奥氏体含碳量更高，随后冷却使珠光体片层结构更加致密，可以进一步提高钢工件的强度和韧性。

还应理解，将所述钢工件从所述第一保温处理的温度冷却至所述第二保温处理的温度的过程中，为了避免钢工件开裂或变形，还需控制冷却过程中的降温速率，示例地，将所述钢工件冷却至高于Ac1温度0～60℃过程中降温速率为20～300℃/h，又一示例地，将所述钢工件冷却至高于Ac1温度0～60℃过程中降温速率可以为20℃/h、150℃/或300℃/h。

还应理解，将所述钢工件加热升温至高于Ac3温度30～60℃的过程中，为了控制钢工件中晶粒长大的速度，进而保证热处理后的钢工件具有较强的刚度和韧性，还应控制加热升温时的升温速率，示例地，加热升温时的升温速率为20～300℃/h，又一示例地，升温速率可以为20℃/h、100℃/h、150℃/h、200℃/h或300℃/h。

还应理解，将第二保温处理后的所述钢工件冷却至常温的过程中，为了避免经冷却后钢工件变脆、韧性降低或转变为其他组织，还应控制冷却的方式，示例地，所述冷却的方式为炉冷和/或空冷。

作为一种可能的实施方式，本发明的铁素体-珠光体型钢组织热处理方法中，将所述钢工件加热升温至高于Ac3温度30～60℃之前，还包括：

获取所述钢工件的圆棒，并利用热膨胀法检测所述圆棒的上限奥氏体温度Ac3和/或下限奥氏体温度Ac1。

采用上述技术方案，通过热膨胀法测量钢工件的热循环过程中线性应变与时间和温度的关系，可得到钢工件的上限奥氏体温度Ac3和下限奥氏体温度Ac1，圆棒相对于其他形状更为规则，易于加工和测量，钢工件圆棒在检测过程中热传导系数较高，能够更快地达到热平衡，从而节约检测时间。

应理解，所述铁素体-珠光体型钢工件有多种合金牌号，本发明可选择其中一种或多种进行热处理，示例地，所述铁素体-珠光体型钢工件合金牌号包括Q235、Q345、S355、30Mn、40MnVN、38MnVS、48MnV、30MnVS、15CrMo或20CrMo。

为了更好地理解本发明，下面结合具体实施例进一步阐明本发明的内容，但本发明的内容不仅仅局限于下面的实施例。

下述实施例中所采用的原料如非特殊说明，均为市售原料。

实施例1

本实施例提供了一种铁素体-珠光体型钢组织热处理方法，包括：

S100，获取风电法兰用Q345钢，在锻件上取φ8x12mm的Q345钢圆棒；

S200，利用热膨胀方法测得Q345钢圆棒的上限奥氏体温度Ac3为810℃、下限奥氏体温度Ac1为695℃；

S300，获取厚度为200mm的Q345钢法兰坯料，将所述坯料放入加热炉中加热至850℃，并在850℃条件下保温3.5h使坯料温度分布均匀；所述加热的速率为50℃/h；

S400，步骤S300保温结束后将坯料用1h降温至720℃，并在720℃条件下保温5h使坯料温度分布均匀后将坯料出炉，并空冷至室温，完成对Q345钢法兰坯料的热处理。

在本实施例热处理后的Q345钢法兰坯料中心部位取两块相同尺寸的试样块，加工成拉伸试样和夏比V型冲击试样，对拉伸试样测试室温拉伸力学性能，对夏比V型冲击试样测试-50℃低温冲击性能，检测结果参阅表1。

实施例2

本实施例提供了一种铁素体-珠光体型钢组织热处理方法，包括：

S100，获取风电法兰用Q345钢，在锻件上取φ8x12mm的Q345钢圆棒；

S200，利用热膨胀方法测得Q345钢圆棒的上限奥氏体温度Ac3为810℃、下限奥氏体温度Ac1为695℃；

S300，获取厚度为200mm的Q345钢法兰坯料，将所述坯料放入加热炉中加热至850℃，并在850℃条件下保温3.5h使坯料温度分布均匀后，继续保温4.5h；所述加热的速率为50℃/h；

S400，步骤S300保温结束后将坯料用1h降温至720℃，并在720℃条件下保温5h使坯料温度分布均匀后，继续保温5h，保温完成后将坯料出炉，并空冷至室温，完成对Q345钢法兰坯料的热处理。

在本实施例热处理后的Q345钢法兰坯料中心部位取两块相同尺寸的试样块，加工成拉伸试样和夏比V型冲击试样，对拉伸试样测试室温拉伸力学性能，对夏比V型冲击试样测试-50℃低温冲击性能，检测结果参阅表1。

实施例3

本实施例提供了一种铁素体-珠光体型钢组织热处理方法，包括：

S100，获取15CrMo钢板坯，在锻件上取φ8x12mm的15CrMo钢圆棒；

S200，利用热膨胀方法测得15CrMo钢圆棒的上限奥氏体温度Ac3为850℃、下限奥氏体温度Ac1为740℃；

S300，获取厚度为150mm的15CrMo钢板坯，将所述板坯放入加热炉中加热至910℃，并在910℃条件下保温2.5h使板坯温度分布均匀后，继续保温3h；所述加热的速率为100℃/h；

S400，步骤S300保温结束后将板坯用1h降温至770℃，并在770℃条件下保温3.5h使板坯温度分布均匀后，继续保温3h，保温结束后将所述板坯炉冷至室温，完成对15CrMo钢板坯的热处理。

实施例4

本实施例提供了一种铁素体-珠光体型钢组织热处理方法，包括：

S100，获取15CrMo钢板坯，在锻件上取φ8x12mm的15CrMo钢圆棒；

S200，利用热膨胀方法测得15CrMo钢圆棒的上限奥氏体温度Ac3为850℃、下限奥氏体温度Ac1为740℃；

S300，获取厚度为150mm的15CrMo钢板坯，将所述板坯放入加热炉中加热至880℃，并在880℃条件下保温3h使板坯温度分布均匀后，继续保温3h；所述加热的速率为100℃/h；

S400，步骤S300保温结束后将板坯用1h降温至800℃，并在800℃条件下保温3.5h使板坯温度分布均匀后，继续保温3h，保温结束后将所述板坯炉冷至室温，完成对15CrMo钢板坯的热处理。

实施例5

本实施例提供了一种铁素体-珠光体型钢组织热处理方法，包括：

S100，获取15CrMo钢板坯，在锻件上取φ8x12mm的15CrMo钢圆棒；

S200，利用热膨胀方法测得15CrMo钢圆棒的上限奥氏体温度Ac3为850℃、下限奥氏体温度Ac1为740℃；

S300，获取厚度为250mm的15CrMo钢板坯，将所述板坯放入加热炉中加热至910℃，并在910℃条件下保温4.5h使板坯温度分布均匀后，继续保温6h；所述加热的速率为100℃/h；

S400，步骤S300保温结束后将板坯用1h降温至740℃，并在740℃条件下保温6h使板坯温度分布均匀后，继续保温6h，保温结束后将所述板坯炉冷至室温，完成对15CrMo钢板坯的热处理。

在上述实施例3至实施例5热处理后的15CrMo钢板坯中心部位取两块相同尺寸的试样块，并分别加工成拉伸试样和夏比U型冲击试样，对拉伸试样测试室温拉伸力学性能，对夏比U型冲击试样测试0℃低温冲击性能，检测结果参阅表2。

对比例1

本对比例提供了一种铁素体-珠光体型钢组织热处理方法，该方法采用传统的热处理工艺，包括：

S100，获取风电法兰用Q345钢，在锻件上取φ8x12mm的Q345钢圆棒；

S200，利用热膨胀方法测得Q345钢圆棒的上限奥氏体温度Ac3为810℃、下限奥氏体温度Ac1为695℃；

S300，获取厚度为200mm的Q345钢法兰坯料，将所述坯料放入加热炉中加热至850℃，并在850℃条件下保温4h；所述加热速率为50℃/h；保温完成后，将坯料出炉，并空冷至室温，完成对Q345钢法兰坯料的热处理。

在本对比例热处理后的Q345钢法兰坯料中心部位取两块相同尺寸的试样块，加工成拉伸试样和夏比V型冲击试样，对拉伸试样测试室温拉伸力学性能，对夏比V型冲击试样测试-50℃低温冲击性能，检测结果参阅下表1。

表1实施例1、实施例2和对比例1热处理后的Q345钢法兰坯料的力学性能检测结果：

对比例2

本对比例提供了一种铁素体-珠光体型钢组织热处理方法，该方法采用传统的热处理工艺，包括：

S100，获取15CrMo钢板坯，在锻件上取φ8x12mm的15CrMo钢圆棒；

S200，利用热膨胀方法测得15CrMo钢圆棒的上限奥氏体温度Ac3为850℃、下限奥氏体温度Ac1为740℃；

S300，获取厚度为150mm的15CrMo钢板坯，将所述板坯放入加热炉中加热至870℃，并在870℃条件下保温4h；所述加热的速率为100℃/h；保温结束后将所述板坯炉冷至室温，完成对15CrMo钢板坯的热处理。

在本对比例热处理后的15CrMo钢板坯中心部位取两块相同尺寸的试样块，并分别加工成拉伸试样和夏比U型冲击试样，对拉伸试样测试室温拉伸力学性能，对夏比U型冲击试样测试0℃低温冲击性能，检测结果参阅下表2。

表2实施例3至实施例5，以及对比例2热处理后的15CrMo钢板坯的力学性能检测结果：

通过上述实施例、对比例，以及表1和表2的检测结果可以看出，实施例1和实施例2热处理后的Q345钢法兰坯料的强度相比于对比例1传统工艺处理后的强度略有提高，整体相差不大，但实施例1和实施例2热处理后的Q345钢法兰坯料-50℃冲击韧性相对于对比例1大幅提高。实施例3至实施例5热处理后的15CrMo钢板坯的强度相比于对比例2传统工艺处理后的强度略有提高，但实施例3至实施例5热处理后的15CrMo钢板坯的0℃冲击韧性相对于对比例2大幅提高。通过本发明的技术方案，解决了现有热处理工艺处理后的铁素体-珠光体型钢强度有余而韧性不足的技术问题。

在上述实施方式的描述中，具体特征、结构、材料或者特点可以在任何的一个或多个实施例或示例中以合适的方式结合。

以上所述，仅为本发明的具体实施方式，但本发明的保护范围并不局限于此，任何熟悉本技术领域的技术人员在本发明揭露的技术范围内，可轻易想到变化或替换，都应涵盖在本发明的保护范围之内。因此，本发明的保护范围应以所述权利要求的保护范围为准。