一种针对马氏体不锈钢的板形控制方法

技术领域

本发明属于冶金科学技术类冶金轧钢技术领域，具体涉及一种针对马氏体不锈钢的板形控制方法。

背景技术

太钢1549热连轧生产线设备布置图如图1所示，分为炉区、粗轧区、精轧区、卷取区。该热连轧生产线的主要生产过程为板坯首先在加热炉按照工艺规定的温度进行加热，加热至目标温度后首先进入粗轧机进行轧制，其中粗轧立辊控制宽度，平辊控制厚度，在粗轧机组进行可逆轧制，一般为5～7道次。经过粗轧机组的轧制，使带钢达到预先设定的目标厚度、宽度及温度。之后再进入精轧机组进行七机架平辊连轧轧制，使带钢达到预先设定的目标厚度、温度。之后带钢通过层流冷却控制，使带钢达到目标卷取温度。最后通过卷取机将带钢成形为钢卷。

马氏体不锈钢是一种极具特性的不锈钢钢种，其具有强度高、硬度高及耐腐蚀等特性，广泛应用于蒸汽涡轮、医疗器械、刀具等领域。

马氏体不锈钢在太钢的生产过程包括炼铁、炼钢、热轧、冷轧四个工序，从热连轧线开始，马氏体不锈钢的详细生产流程如图2所示。

在马氏体生产过程中，与其它钢种相比，表现最为突出的是马氏体的板形问题，马氏体在热连轧轧制过程中板形正常控制，平直度检测及观察到的板形也正常，但有一个明显的规律是：当带钢冷却后，在冷轧工序轧制时，每卷均出现非常严重的边浪(如图3A和3B)，以双边浪为主，中间夹杂单边浪发生，浪高普遍在80mm以上，严重时达到200mm以上，导致冷轧降速、断带等故障频繁发生。

为解决马氏体不锈钢冷却后的严重边浪问题，尤其是普遍存在的双边浪问题，热轧先后采取了目标中间浪轧制、及时调整单边浪等常规板形改进方法，但跟踪冷轧工序的板形，基本没有实质性改善。为保证冷轧正常轧制，被迫采取了以下热轧改善措施：马氏体不锈钢在罩式炉退火后，必须经平整工序平整板形后，方可流通至冷轧工序轧制。但这样增加工序后，又造成马氏体不锈钢生产成本的大幅增加，同时影响到其它薄规格产品的平整交货期。

发明内容

本发明的目的主要是解决马氏体不锈钢热轧板形正常而冷却后冷轧板形严重边浪的问题，为消除冷却后的内应力影响，提供了一种针对马氏体不锈钢的板形控制方法。

具体的，本发明的针对马氏体不锈钢的板形控制方法，包括：

按照钢板厚度增加精轧工序中精轧机组的目标凸度；

根据钢板的厚度越小，卷取张力越大的原则提高卷取张力；

减小精轧机架间的张力。

上述的针对马氏体不锈钢的板形控制方法，所述目标凸度计算方法如下：

C40_new＝C40×coff_p

式中，C40_new为目标凸度，μm；

C40为原目标凸度，μm；

coff_p为凸度修正系数。

上述的针对马氏体不锈钢的板形控制方法，所述凸度修正系数的取值范围如下：

。

上述的针对马氏体不锈钢的板形控制方法，所述原目标凸度的取值范围如下：

。

上述的针对马氏体不锈钢的板形控制方法，所述卷取张力计算方法如下：

cten_new＝cten×coff_c

式中，cten_new为卷取张力，N/mm

cten为原卷取张力，N/mm

coff_c为卷取张力修正系数。

上述的针对马氏体不锈钢的板形控制方法，所述卷取张力修正系数的取值范围如下：

。

上述的针对马氏体不锈钢的板形控制方法，所述原卷取张力的取值范围如下：

/>

上述的针对马氏体不锈钢的板形控制方法，所述精轧工序采用7个机架对马氏体不锈钢板进行轧制。

上述的针对马氏体不锈钢的板形控制方法，所述精轧工序中各机架间的张力取值如下：

本发明的技术方案具有如下的有益效果：

本发明的针对马氏体不锈钢的板形控制方法，成功解决了马氏体不锈钢的严重边浪问题，下工序轧制过程中板形达到正常控制水平，没有明显的双边浪或单边浪板形，马氏体不锈钢实现不过平整直接冷轧轧制，板形质量大幅提升，经济效益显著。

附图说明

通过阅读下文优选实施方式的详细描述，各种其他的优点和益处对于本领域普通技术人员将变得清楚明了。附图仅用于示出优选实施方式的目的，而并不认为是对本发明的限制。

图1为太钢1549热连轧生产线示意图；

图2为马氏体不锈钢的详细生产流程示意图；

图3A和图3B为本发明实施前马氏体不锈钢冷轧板形照片；

图4A和图4B为本发明实施后马氏体不锈钢冷轧板形照片；

符号说明：1为加热炉(4座)；2为高压水除鳞箱；3为粗轧立辊轧机(VE0)；4为粗轧平辊轧机(R0)；5为保温罩；6为转鼓式切头飞剪；7为精轧机架(7个加架)；8为凸度仪；9为测宽仪；10为测厚仪；11为平直度仪；12为层流冷却；13为卷取机。

具体实施方式

为了充分了解本发明的目的、特征及功效，通过下述具体实施方式，对本发明作详细说明。本发明的工艺方法除下述内容外，其余均采用本领域的常规方法或装置。下述名词术语除非另有说明，否则均具有本领域技术人员通常理解的含义。

当本文中公开一个数值范围时，上述范围视为连续，且包括该范围的最小值及最大值，以及这种最小值与最大值之间的每一个值。进一步地，当范围是指整数时，包括该范围的最小值与最大值之间的每一个整数。此外，当提供多个范围描述特征或特征时，可以合并该范围。换言之，除非另有指明，否则本文中所公开的所有范围应理解为包括其中所归入的任何及所有的子范围。

本发明的总体技术方案是采用一种精轧机组大凸度、卷取与精轧之间大张力、精轧机架小张力控制的板形控制方法，从而解决马氏体不锈钢在冷轧工序因内应力而导致的严重双边浪问题。通过在实际生产中不断调试参数，最终达到最优的板形效果，马氏体不锈钢实现不过平整直接冷轧轧制，板形质量大幅提升，经济效益显著。

热连轧的控制系统采用两级计算机控制，即过程控制计算机(L2计算机)控制与基础自动化计算机(L1)控制，本发明技术涉及到的控制参数主要包括凸度、卷取张力、精轧张力，其控制过程如下：

S1:在L2级计算机确定目标凸度、卷取张力、精轧机架间张力等参数；

S2:将L2级计算机计算结果以报文方式下送L1计算机SDH模块(设定代理模块)；

S3:建立SDH到L1相关控制模块的通讯通道；

S4:读取报文数据值，传送到传动系统控制块，对具体参数进行执行、控制。

本发明主要是针对精轧机组目标凸度(也即成品目标凸度)、卷取与精轧之间张力(简称卷取张力)、精轧机架间张力(简称精轧张力)三项参数进行调整，从而改善或抵消冷却后的内应力，改善冷却后的板形。

本发明实施前，马氏体不锈钢原目标凸度、原卷取张力、原精轧机架间张力按下述方法确定：

原目标凸度

马氏体不锈钢原目标凸度根据厚度确定，如表1所示。

表1马氏体不锈钢原目标凸度

需说明的是，表1及后续表格中出现的表述方式“[a,b)”表示a≤厚度

上述凸度指C40凸度，具体含义为：

C40凸度＝带钢中心线厚度–两侧距边部40mm处平均厚度。

太钢1549生产线精轧七机架轧辊均为带原始凹度的平辊，要达到目标凸度，在轧制过程中，主要依靠七机架弯辊力保证。

原卷取张力

卷取张力指卷取单位张力(全文所有卷取张力均指卷取单位张力)，即带钢横截面单位面积上的卷取张力，用cten表示。cten根据钢种、厚度确定，如表2所示。

表2马氏体不锈钢的原卷取张力

原精轧机架间张力

精轧机架间张力指机架间单位张力(全文所有机架间张力均指机架间单位张力)，即带钢在机架间横截面单位面积上的张力，用ten(i)(i表示机架号，如F0～F1机架，i为0，之后分别为1、2、3、4、5)机架间单位张力根据钢种、厚度确定，如表3所示。

表3原精轧机架间张力

/>

本发明主要针对马氏体不锈钢在冷轧过程中出现严重边浪问题而发明的一种热轧板形控制方法，本发明的总体技术方案是采用一种精轧机组大凸度、卷取大张力、精轧小张力控制的板形控制方法，具体技术方案包括三方面内容。

目标凸度

目标凸度按不同的厚度进行不同程度的增加。具体按以下方法进行确定：即在原确定目标凸度基础上，增加一马氏体不锈钢凸度修正系数，如下式所示。

C40_new＝C40×coff_p (1)

式中，C40_new为目标凸度，μm；

C40为原目标凸度，μm；

coff_p为凸度修正系数。

其中，凸度修正系数与钢板厚度有关，具体按表4执行。

表4马氏体不锈钢凸度修正系数coff_p

需说明的是，本专利所有表格中出现的表述方式“a～b”表示“a<指标≤b”,如表4中“1.1～1.3”表示“1.1<凸度修正系数≤1.3”。

卷取张力

具体确定卷取张力的技术思路是：卷取张力尽可能大，但不能造成卷取过流现象，即卷取电流过大的现象，以免发生废钢。同时再结合冷轧出现的双边浪现象是带钢越薄，则双边浪越严重。因而，在确定卷取张力时，采取厚度越薄、卷取张力越大的原则。

具体确定卷取张力的方法为：在原确定卷取张力基础上，增加一马氏体不锈钢卷取张力修正系数，如下式所示。

cten_new＝cten×coff_c(2)

式中，cten_new为卷取张力，N/mm

cten为原卷取张力，N/mm

coff_c为卷取张力修正系数。

其中，卷取张力修正系数与钢板厚度有关，具体按表5执行。

表5马氏体不锈钢卷取张力修正系数coff_c

精轧机架间张力

本发明实施前，精轧机架间张力按照大张力的思路进行控制，但过大的张力会掩盖机架间的实际双边浪或单边浪板形，使得带钢在机架间出现边浪时不容易观察到，尤其针对单边浪板形，操作上不能及时调整，从而形成隐性的边浪板形。但如果机架间张力过小，也会造成机架间存在虚套现象，从而引起废钢。经过不断调试和验证，最终确定的精轧机架间张力如表6所示。

表6本发明的精轧机架间张力

与现有技术相比，新发明的马氏体不锈钢板形控制方法成功解决了马氏体不锈钢冷却后的严重边浪尤其是双边浪问题，冷轧工序边浪浪高由80mm以上降至15mm以下，已没有明显的双边浪或单边浪板形，马氏体不锈钢实现不过平整直接冷轧轧制，经济效益显著。改进后的马氏体不锈钢冷轧工序板形如图4A和图4B所示。

实施例

下面通过实施例的方式进一步说明本发明，但并不因此将本发明限制在所述的实施例范围之中。下列实施例中未注明具体条件的实验方法，按照常规方法和条件。

实施例1：

该实施例轧制1CR13系不锈钢，钢卷号：92A760001，钢种：12CR13；坯料厚度200mm，坯料宽度1240mm，粗轧目标厚度35mm；带钢成品目标厚度6.00mm，目标宽度1255mm。

本块钢应用板形控制参数如下：

1、确定目标凸度

根据表1，原目标凸度为45μm。

根据表4，马氏体不锈钢凸度修正系数coff_p取1.2。

根据公式(1)，最终目标凸度确定为：

C40_new＝C40×coff_p＝45×1.2＝54(μm)

为达到目标凸度，精轧F0～F6各机架弯辊力计算值(KN)分别为：1305、953、890、457、315、211、125。轧制完成后，本块钢实际凸度为56.5μm。

2、确定卷取张力。

根据表2，原卷取单位张力为14.0N/mm

根据表5，卷取张力修正系数coff_c取1.31。

根据公式(2)，最终卷取张力确定为：

cten_new＝cten×coff_c＝14.0×1.31＝18.34(N/mm

3、确定精轧各机架间张力

根据表6，精轧各机架间单位张力(N/mm

按以上参数控制，跟踪该卷冷轧工序板形，全长基本无边浪发生，满足冷轧生产要求。

实施例2：

该实施例轧制1CR13系不锈钢，钢卷号：92A760101，钢种：12CR13；坯料厚度200mm，坯料宽度1220mm，粗轧目标厚度35mm；带钢成品目标厚度4.60mm，目标宽度1225mm。

本块钢应用板形控制参数如下：

1、确定目标凸度

根据表1，原目标凸度为35μm。

根据表4，马氏体不锈钢凸度修正系数coff_p取1.38。

根据公式(1)，最终目标凸度确定为：

C40_new＝C40×coff_p＝35×1.38＝48.3(μm)

为达到目标凸度，精轧F0～F6各机架弯辊力计算值(KN)分别为：1536、1011、960、516、497、302、157。轧制完成后，本块钢实际凸度为48.9μm。

2、确定卷取张力。

根据表2，原卷取单位张力为16.0N/mm

根据表5，卷取张力修正系数coff_c取1.34。

根据公式(2)，最终卷取张力确定为：

cten_new＝cten×coff_c＝16.0×1.34＝21.44(N/mm

3、确定精轧各机架间张力

根据表6，精轧各机架间单位张力(N/mm

按以上参数控制，跟踪该卷冷轧工序板形，全长基本无边浪发生，满足冷轧生产要求。

实施例3：

该实施例轧制1CR13系不锈钢，钢卷号：92A760302，钢种：12CR13；坯料厚度200mm，坯料宽度1220mm，粗轧目标厚度35mm；带钢成品目标厚度3.50mm，目标宽度1225mm。

本块钢应用板形控制参数如下：

1、确定目标凸度

根据表1，原目标凸度为30μm。

根据表4，马氏体不锈钢凸度修正系数coff_p取1.6。

根据公式(1)，最终目标凸度确定为：

C40_new＝C40×coff_p＝30×1.6＝48(μm)

为达到目标凸度，精轧F0～F6各机架弯辊力计算值(KN)分别为：1536、1011、960、516、497、302、157。轧制完成后，本块钢实际凸度为48.9μm。

2、确定卷取张力。

根据表2，原卷取单位张力为16.0N/mm

根据表5，卷取张力修正系数coff_c取1.38。

根据公式(2)，最终卷取张力确定为：

cten_new＝cten×coff_c＝16.0×1.38＝22.08(N/mm

3、确定精轧各机架间张力

根据表6，精轧各机架间单位张力(N/mm

按以上参数控制，跟踪该卷冷轧工序板形，全长板形正常，最大双边浪浪高9mm，满足冷轧生产要求。

实施例4：

该实施例轧制1CR13系不锈钢，钢卷号：92A760405，钢种：12CR13；坯料厚度200mm，坯料宽度1150mm，粗轧目标厚度35mm；带钢成品目标厚度2.95mm，目标宽度1175mm。

本块钢应用板形控制参数如下：

1、确定目标凸度

根据表1，原目标凸度为25μm。

根据表4，马氏体不锈钢凸度修正系数coff_p取1.9。

根据公式(1)，最终目标凸度确定为：

C40_new＝C40×coff_p＝25×1.8＝45(μm)

为达到目标凸度，精轧F0～F6各机架弯辊力计算值(KN)分别为：550、723、300、211、105、97、-56。轧制完成后，本块钢实际凸度为46.1μm。

2、确定卷取张力。

根据表2，原卷取单位张力为18.0N/mm

根据表5，卷取张力修正系数coff_c取1.39。

根据公式(2)，最终卷取张力确定为：

cten_new＝cten×coff_c＝18.0×1.39＝25.02(N/mm

3、确定精轧各机架间张力

根据表6，精轧各机架间单位张力(N/mm

按以上参数控制，跟踪该卷冷轧工序板形，全长板形正常，最大双边浪浪高8mm，满足冷轧生产要求。

实施例5：

该实施例轧制2CR13系不锈钢，钢卷号：92A769801，钢种：20CR13；坯料厚度200mm，坯料宽度1240mm，粗轧目标厚度35mm；带钢成品目标厚度5.00mm，目标宽度1255mm。

本块钢应用板形控制参数如下：

1、确定目标凸度

根据表1，原目标凸度为45μm。

根据表4，马氏体不锈钢凸度修正系数coff_p取1.3。

根据公式(1)，最终目标凸度确定为：

C40_new＝C40×coff_p＝45×1.3＝58.5(μm)

为达到目标凸度，精轧F0～F6各机架弯辊力计算值(KN)分别为：-134、-53、-93、-48、-122、-214、-101。轧制完成后，本块钢实际凸度为57.3μm

2、确定卷取张力。

根据表2，原卷取单位张力为15.0N/mm

根据表5，卷取张力修正系数coff_c取1.32。

根据公式(2)，最终卷取张力确定为：

cten_new＝cten×coff_c＝15.0×1.32＝19.8(N/mm

3、确定精轧各机架间张力

根据表6，精轧各机架间单位张力(N/mm

按以上参数控制，跟踪该卷冷轧工序板形，全长基本无边浪发生，满足冷轧生产要求。

实施例6：

该实施例轧制2CR13系不锈钢，钢卷号：92A769802，钢种：20CR13；坯料厚度200mm，坯料宽度1090mm，粗轧目标厚度35mm；带钢成品目标厚度4.50mm，目标宽度1115mm。

本块钢应用板形控制参数如下：

1、确定目标凸度

根据表1，原目标凸度为35μm。

根据表4，马氏体不锈钢凸度修正系数coff_p取1.4。

根据公式(1)，最终目标凸度确定为：

C40_new＝C40×coff_p＝35×1.4＝49(μm)

为达到目标凸度，精轧F0～F6各机架弯辊力计算值(KN)分别为：1055、1134、869、511、302、95、50。轧制完成后，本块钢实际凸度为48.2μm。

2、确定卷取张力。

根据表2，原卷取单位张力为17.5N/mm

根据表5，卷取张力修正系数coff_c取1.34。

根据公式(2)，最终卷取张力确定为：

cten_new＝cten×coff_c＝17.5×1.34＝23.45(N/mm

3、确定精轧各机架间张力

根据表6，精轧各机架间单位张力(N/mm

按以上参数控制，跟踪该卷冷轧工序板形，全长基本无边浪发生，满足冷轧生产要求。

实施例7：

该实施例轧制2CR13系不锈钢，钢卷号：92A769901，钢种：20CR13；坯料厚度200mm，坯料宽度1090mm，粗轧目标厚度35mm；带钢成品目标厚度3.50mm，目标宽度1105mm。

本块钢应用板形控制参数如下：

1、确定目标凸度

根据表1，原目标凸度为30μm。

根据表4，马氏体不锈钢凸度修正系数coff_p取1.6。

根据公式(1)，最终目标凸度确定为：

C40_new＝C40×coff_p＝30×1.6＝48(μm)

为达到目标凸度，精轧F0～F6各机架弯辊力计算值(KN)分别为：521、101、65、-51、-203、-300、-307。轧制完成后，本块钢实际凸度为49.3μm。

2、确定卷取张力。

根据表2，原卷取单位张力为17.5N/mm

根据表5，卷取张力修正系数coff_c取1.38。

根据公式(2)，最终卷取张力确定为：

cten_new＝cten×coff_c＝17.5×1.38＝24.15(N/mm

3、确定精轧各机架间张力

根据表6，精轧各机架间单位张力(N/mm

按以上参数控制，跟踪该卷冷轧工序板形，全长板形正常，最大双边浪浪高7mm，满足冷轧生产要求。

实施例8：

该实施例轧制2CR13系不锈钢，钢卷号：92A767103，钢种：20CR13；坯料厚度200mm，坯料宽度1070mm，粗轧目标厚度35mm；带钢成品目标厚度2.93mm，目标宽度1095mm。

本块钢应用板形控制参数如下：

1、确定目标凸度

根据表1，原目标凸度为25μm。

根据表4，马氏体不锈钢凸度修正系数coff_p取1.9。

根据公式(1)，最终目标凸度确定为：

C40_new＝C40×coff_p＝25×1.9＝47.5(μm)

为达到目标凸度，精轧各机架弯辊力计算值(KN)分别为：-103、-205、326、207、237、102、-258。轧制完成后，本块钢实际凸度为48.5μm。

2、确定卷取张力。

根据表2，原卷取单位张力为19.0N/mm

根据表5，卷取张力修正系数coff_c取1.39。

根据公式(2)，最终卷取张力确定为：

cten_new＝cten×coff_c＝19.0×1.39＝26.41(N/mm

3、确定精轧各机架间张力

根据表6，精轧各机架间单位张力(N/mm

按以上参数控制，跟踪该卷冷轧工序板形，全长板形正常，最大双边浪浪高9mm，满足冷轧生产要求。

实施例9：

该实施例轧制3CR13系不锈钢，钢卷号：92A692801，钢种：30CR13；坯料厚度200mm，坯料宽度1240mm，粗轧目标厚度35mm；带钢成品目标厚度5.00mm，目标宽度1255mm。

本块钢应用板形控制参数如下：

1、确定目标凸度

根据表1，原目标凸度为45μm。

根据表4，马氏体不锈钢凸度修正系数coff_p取1.3。

根据公式(1)，最终目标凸度确定为：

C40_new＝C40×coff_p＝45×1.3＝58(μm)

为达到目标凸度，精轧F0～F6各机架弯辊力计算值(KN)分别为：1026、556、238、305、135、221、-106。轧制完成后，本块钢实际凸度为59.7μm

2、确定卷取张力。

根据表2，原卷取单位张力为16.0N/mm

根据表5，卷取张力修正系数coff_c取1.32。

根据公式(2)，最终卷取张力确定为：

cten_new＝cten×coff_c＝16.0×1.32＝21.12(N/mm

3、确定精轧各机架间张力

根据表6，精轧各机架间单位张力(N/mm

按以上参数控制，跟踪该卷冷轧工序板形，全长基本无边浪发生，满足冷轧生产要求。

实施例10：

该实施例轧制3CR13系不锈钢，钢卷号：92A692902，钢种：30CR13；坯料厚度200mm，坯料宽度1090mm，粗轧目标厚度35mm；带钢成品目标厚度4.50mm，目标宽度1115mm。

本块钢应用板形控制参数如下：

1、确定目标凸度

根据表1，原目标凸度为35μm。

根据表4，马氏体不锈钢凸度修正系数coff_p取1.4。

根据公式(1)，最终目标凸度确定为：

C40_new＝C40×coff_p＝35×1.4＝49(μm)

为达到目标凸度，精轧F0～F6各机架弯辊力计算值(KN)分别为：375、226、697、505、233、129、-32。轧制完成后，本块钢实际凸度为47.3μm。

2、确定卷取张力。

根据表2，原卷取单位张力为18.0N/mm

根据表5，卷取张力修正系数coff_c取1.34。

根据公式(2)，最终卷取张力确定为：

cten_new＝cten×coff_c＝18.0×1.34＝24.12(N/mm

3、确定精轧各机架间张力

根据表6，精轧各机架间单位张力(N/mm

按以上参数控制，跟踪该卷冷轧工序板形，全长基本无边浪发生，满足冷轧生产要求。

实施例11：

该实施例轧制3CR13系不锈钢，钢卷号：92A693001，钢种：30CR13；坯料厚度200mm，坯料宽度1090mm，粗轧目标厚度35mm；带钢成品目标厚度3.50mm，目标宽度1105mm。

本块钢应用板形控制参数如下：

1、确定目标凸度

根据表1，原目标凸度为30μm。

根据表4，马氏体不锈钢凸度修正系数coff_p取1.6。

根据公式(1)，最终目标凸度确定为：

C40_new＝C40×coff_p＝30×1.6＝48(μm)

为达到目标凸度，精轧F0～F6各机架弯辊力计算值(KN)分别为：-103、119、356、211、315、-256、-411。轧制完成后，本块钢实际凸度为50.1μm。

2、确定卷取张力。

根据表2，原卷取单位张力为18.0N/mm

根据表5，卷取张力修正系数coff_c取1.38。

根据公式(2)，最终卷取张力确定为：

cten_new＝cten×coff_c＝18.0×1.38＝24.84(N/mm

3、确定精轧各机架间张力

根据表6，精轧各机架间单位张力(N/mm

按以上参数控制，跟踪该卷冷轧工序板形，全长板形正常，最大双边浪浪高7mm，满足冷轧生产要求。

实施例12：

该实施例轧制3CR13系不锈钢，钢卷号：92A693103，钢种：30CR13；坯料厚度200mm，坯料宽度1070mm，粗轧目标厚度35mm；带钢成品目标厚度2.95mm，目标宽度1095mm。

本块钢应用板形控制参数如下：

1、确定目标凸度

根据表1，原目标凸度为25μm。

根据表4，马氏体不锈钢凸度修正系数coff_p取1.9。

根据公式(1)，最终目标凸度确定为：

C40_new＝C40×coff_p＝25×1.9＝47.5(μm)

为达到目标凸度，精轧各机架弯辊力计算值(KN)分别为：-399、-298、-156、257、239、-169、-487。轧制完成后，本块钢实际凸度为48.2μm。

2、确定卷取张力。

根据表2，原卷取单位张力为20.0N/mm

根据表5，卷取张力修正系数coff_c取1.39。

根据公式(2)，最终卷取张力确定为：

cten_new＝cten×coff_c＝20.0×1.39＝27.8(N/mm

3、确定精轧各机架间张力

根据表6，精轧各机架间单位张力(N/mm

按以上参数控制，跟踪该卷冷轧工序板形，全长板形正常，最大双边浪浪高9mm，满足冷轧生产要求。

本发明在上文中已以优选实施例公开，但是本领域的技术人员应理解的是，这些实施例仅用于描绘本发明，而不应理解为限制本发明的范围。应注意的是，凡是与这些实施例等效的变化与置换，均应视为涵盖于本发明的权利要求范围内。因此，本发明的保护范围应当以权利要求书中所界定的范围为准。