夹层玻璃用中间膜、夹层玻璃用中间膜的制造方法及夹层玻璃

本申请是中国申请号为201580010160.7、发明名称为“夹层玻璃用中间膜、夹层玻璃用中间膜的制造方法及夹层玻璃”且申请日为2015年2月25日的专利申请的分案申请。

技术领域

本发明涉及夹层玻璃所使用的夹层玻璃用中间膜及夹层玻璃用中间膜的制造方法。本发明还涉及使用了上述夹层玻璃用中间膜的夹层玻璃。

背景技术

夹层玻璃即使受到外部冲击而破损，玻璃碎片的飞散量也少，安全性优异。因此，上述夹层玻璃在汽车、轨道车辆、航空机、船舶及建筑物等中被广泛使用。上述夹层玻璃通过在一对玻璃板之间夹持夹层玻璃用中间膜来制造。夹层玻璃要求即使受到外部冲击也不易破损且具有较高的耐穿透性。

作为上述夹层玻璃用中间膜的一例，下述专利文献1中公开有一种中间膜，其具有两层含有透明粘接树脂的树脂层(A)和配置于该两层树脂层(A)之间且含有聚对苯二甲酸乙二醇酯的树脂层(B)。

下述专利文献2中公开有一种中间膜，该中间膜是由经过塑化的聚乙烯醇缩醛树脂膜形成的叠层体，或者由经过塑化的聚乙烯醇缩醛树脂膜及聚酯膜形成的叠层体。专利文献2中记载了在上述叠层体的界面上涂布有氨类硅烷偶联剂。

下述专利文献3中公开有一种对杨氏模量不同的两种以上的层进行叠层而得到的中间膜。专利文献3的实施例1、2中记载有一种对两个层A、B以A/B/A的叠层结构进行叠层而得到的中间膜。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本特开2008-303084号公报

专利文献2：日本特开2001-106556号公报

专利文献3：日本特开2003-192402号公报

发明内容

发明所要解决的技术问题

如上述专利文献1～3所记载的现有的中间膜中，在制作夹层玻璃时，存在加工性较低的问题。例如，有时产生中间膜与玻璃板的位置偏离。

另外，还存在使用了现有的中间膜的夹层玻璃破损时容易产生较大的碎片的问题。较大的碎片可能使人等受到较大的伤害。

本发明的目的在于，提供一种夹层玻璃用中间膜及夹层玻璃用中间膜的制造方法，所述夹层玻璃用中间膜可以提高制作夹层玻璃时的加工性，并且即使夹层玻璃破损，也不易产生较大的碎片，可以提高夹层玻璃的安全性。本发明的另一目的在于，提供一种夹层玻璃，其使用了所述夹层玻璃用中间膜。

用于解决技术问题的方案

根据本发明宽泛的方面，提供一种夹层玻璃用中间膜，其具有杨氏模量为1GPa以上的塑料层、和叠层于所述塑料层的第一表面上的第一树脂层，并且，所述夹层玻璃用中间膜具有或不具有叠层于所述塑料层的与所述第一表面相反的第二表面上的第二树脂层，所述塑料层的杨氏模量比所述第一树脂层的杨氏模量高，且以JIS K6854-2为基准测定的所述塑料层与所述第一树脂层之间的粘接力为1N/50mm以上且20N/50mm以下，在中间膜具有所述第二树脂层的情况下，所述塑料层的杨氏模量比所述第二树脂层的杨氏模量高，且以JIS K6854-2为基准测定的所述塑料层与所述第二树脂层之间的粘接力为1N/50mm以上且20N/50mm以下。

在本发明的夹层玻璃用中间膜的某特定方面，所述第一树脂层和所述塑料层通过卷对卷方式，在加热温度为65℃以上且150℃以下、压接时的压力为0.05MPa以上且0.5MPa以下、以及输送时的张力为100N以下的条件下，实施了热压接。

在本发明的夹层玻璃用中间膜的某特定方面，所述夹层玻璃用中间膜具有所述第二树脂层。

在本发明的夹层玻璃用中间膜的某特定方面，所述第一树脂层、所述塑料层和所述第二树脂层通过卷对卷方式，在加热温度为65℃以上且150℃以下、压接时的压力为0.05MPa以上且0.5MPa以下、以及输送时的张力为100N以下的条件下，实施了热压接。

根据本发明宽泛的方面，提供一种夹层玻璃用中间膜的制造方法，其包括如下工序：

通过卷对卷方式，在加热温度为65℃以上且150℃以下、压接时的压力为0.05MPa以上且0.5MPa以下、以及输送时的张力为100N以下的条件下，对第一树脂层和杨氏模量为1GPa以上的塑料层进行热压接，由此得到具有所述塑料层、和叠层于所述塑料层的第一表面上的所述第一树脂层的夹层玻璃用中间膜；或者，通过卷对卷方式，在加热温度为65℃以上且150℃以下、压接时的压力为0.05MPa以上且0.5MPa以下、以及输送时的张力为100N以下的条件下，对所述第一树脂层、所述塑料层和第二树脂层进行热压接，由此得到具有所述塑料层、叠层于所述塑料层的第一表面上的所述第一树脂层、以及叠层于所述塑料层的与所述第一表面相反的第二表面上的第二树脂层的夹层玻璃中间膜，所述塑料层的杨氏模量比所述第一树脂层的杨氏模量高，且将以JIS K6854-2为基准测定的所述塑料层与所述第一树脂层之间的粘接力调整为1N/50mm以上且20N/50mm以下，在中间膜具有所述第二树脂层的情况下，所述塑料层的杨氏模量比所述第二树脂层的杨氏模量高，且将以JIS K6854-2为基准测定的所述塑料层与所述第二树脂层之间的粘接力调整为1N/50mm以上且20N/50mm以下。

在本发明的夹层玻璃用中间膜的制造方法的某特定方面，得到具有所述第二树脂层的夹层玻璃用中间膜。

优选所述第一树脂层含有聚乙烯醇缩醛树脂和增塑剂。另外，优选所述第二树脂层含有聚乙烯醇缩醛树脂和增塑剂。优选所述第一树脂层含有紫外线屏蔽剂。另外，优选所述第二树脂层含有紫外线屏蔽剂。优选所述第一树脂层含有抗氧化剂。另外，优选所述第二树脂层含有抗氧化剂。

根据本发明宽泛的方面，提供一种夹层玻璃，其具有：第一夹层玻璃部件、第二夹层玻璃部件、所述夹层玻璃用中间膜，所述夹层玻璃用中间膜配置于所述第一夹层玻璃部件和所述第二夹层玻璃部件之间。

发明的效果

本发明的夹层玻璃用中间膜具有塑料层和叠层于所述塑料层的第一表面上的第一树脂层，且具有或不具有叠层于所述塑料层的与所述第一表面相反的第二表面的第二树脂层，所述塑料层的杨氏模量为1GPa以上，所述塑料层的杨氏模量比所述第一树脂层的杨氏模量高，且以JIS K6854-2为基准测定的所述塑料层和所述第一树脂层的粘接力为1N/50mm以上、20N/50mm以下，在中间膜具有所述第二树脂层的情况下，所述塑料层的杨氏模量比所述第二树脂层的杨氏模量高，且以JIS K6854-2为基准测定的所述塑料层与所述第二树脂层之间的粘接力为1N/50mm以上、20N/50mm以下，因此，通过使用本发明的夹层玻璃用中间膜制作夹层玻璃，可以提高得到的夹层玻璃的制作时的加工性，并且即使得到的夹层玻璃破损，也不易产生较大的碎片，可以提高得到的夹层玻璃的安全性。

本发明的夹层玻璃用中间膜的制造方法具有如下工序：第一树脂层和杨氏模量为1GPa以上的塑料层，通过卷对卷方式，在加热温度65℃以上、150℃以下、压接时的压力0.05MPa以上、0.5MPa以下及输送时的张力为100N以下的条件下实施了热压接，由此得到具有所述塑料层、和叠层于所述塑料层的第一表面上的所述第一树脂层的夹层玻璃用中间膜；或者，所述第一树脂层、所述塑料层和第二树脂层，通过卷对卷方式，在加热温度65℃以上、150℃以下、压接时的压力0.05MPa以上、0.5MPa以下及输送时的张力为100N以下的条件下实施了热压接，由此得到具有所述塑料层、叠层于所述塑料层的第一表面上的所述第一树脂层、叠层于所述塑料层的与所述第一表面相反的第二表面上的第二树脂层的夹层玻璃用中间膜，所述塑料层的杨氏模量比所述第一树脂层的杨氏模量高，且将以JIS K6854-2为基准测定的所述塑料层与所述第一树脂层之间的粘接力设为1N/50mm以上、20N/50mm以下，在中间膜具有所述第二树脂层的情况下，所述塑料层的杨氏模量比所述第二树脂层的杨氏模量高，且将以JIS K6854-2为基准测定的所述塑料层与所述第二树脂层之间的粘接力设为1N/50mm以上、20N/50mm以下，因此，通过使用得到的夹层玻璃用中间膜制作夹层玻璃，可以提高得到的夹层玻璃在制作时的加工性，并且即使得到的夹层玻璃破损，也不易产生较大的碎片，可以提高得到的夹层玻璃的安全性。

附图说明

图1是表示本发明一个实施方式的夹层玻璃用中间膜的剖面图；

图2是表示使用了本发明一个实施方式的夹层玻璃用中间膜的夹层玻璃的剖面图。

标记说明

1…中间膜

1a…第一表面

1b…第二表面

2…塑料层

2a…第一表面

2b…第二表面

3…第一树脂层

3a…外侧表面

4…第二树脂层

4a…外侧表面

11…夹层玻璃

21…第一夹层玻璃部件

22…第二夹层玻璃部件

具体实施方式

以下，详细地说明本发明。

(夹层玻璃用中间膜)

本发明的夹层玻璃用中间膜具有塑料层和叠层于上述塑料层的第一表面的第一树脂层。本发明的夹层玻璃用中间膜具有或不具有叠层于上述塑料层的与上述第一表面相反的第二表面的第二树脂层。

因此，本发明的夹层玻璃用中间膜是具有塑料层和第一树脂层，且不具有第二树脂层的中间膜(1)，或具有第一树脂层、塑料层和第二树脂层的中间膜(2)。本发明的夹层玻璃用中间膜可以是中间膜(1)，也可以是中间膜(2)。

上述塑料层的杨氏模量为1GPa以上。上述塑料层的杨氏模量比上述第一树脂层的杨氏模量高。在中间膜具有上述第二树脂层的情况下，上述塑料层的杨氏模量比上述第二树脂层的杨氏模量高。

以JIS K6854-2为基准，测定上述塑料层与上述第一树脂层之间的粘接力。得到的上述塑料层与上述第一树脂层之间的粘接力为1N/50mm以上、20N/50mm以下。在中间膜具有上述第二树脂层的情况下，以JIS K6854-2为基准测定上述塑料层与上述第二树脂层之间的粘接力。得到的上述塑料层与上述第二树脂层之间的粘接力为1N/50mm以上、20N/50mm以下。

通过本发明中采用的上述结构，使用了中间膜的夹层玻璃的制造时的加工性可以得到提高。例如，在制造夹层玻璃时，在将上述中间膜向玻璃板等夹层玻璃部件上输送时，在塑料层与第一树脂层及第二树脂层之间的粘接界面上不会产生剥离，可操作性优异，因此，加工性优异。该效果来自如下，在输送时，膜受到波浪状的移动时，如果界面粘接力较低，则由于该移动容易产生剥离，但如果上述界面的密合性较高，则不会产生剥离。另外，通过本发明中的上述结构，即使使用了中间膜的夹层玻璃破损，也不易产生较大的碎片，可以提高得到的夹层玻璃的安全性。通过控制层间的密合性，使破损时的冲击缓和性优异从而产生了该效果。

特别是在杨氏模量较高的塑料层上，对具有比塑料层的杨氏模量更低的杨氏模量的树脂层进行叠层，或将中间膜配置于夹层玻璃部件间时，可操作性差，叠层花费大量时间，操作上容易产生问题。另外，还容易产生位置偏离。另外，仅使塑料层和树脂层牢固地粘接，在夹层玻璃破损时，存在碎片变大的问题。与之相对，通过本发明中的采用的上述结构，可以提高加工性且使碎片变小。

另外，本发明中，还可以提高得到的夹层玻璃的耐穿透性。并且，即使夹层玻璃破损，也可以使破损后的夹层玻璃的外观良好。例如，夹层玻璃易于蜘蛛巢穴状地破损，不易以撕裂夹层玻璃的方式破损。另外，通过使夹层玻璃蜘蛛巢穴状地破损，而不以撕裂的方式破损，更进一步降低玻璃碎片对人等造成较大伤口的可能性，而夹层玻璃的安全性更进一步提高。

本发明的夹层玻璃用中间膜优选具有上述第二树脂层。在中间膜具有上述第二层的情况下，可以更进一步提高制作夹层玻璃时的加工性，且可以有效地使夹层玻璃破损时的碎片减小。

从更进一步提高夹层玻璃的制作时的加工性且有效地使夹层玻璃破损时的碎片减小的观点出发，上述塑料层的杨氏模量为1GPa以上，优选为1.5GPa以上，更优选为2GPa以上。上述杨氏模量优选为10GPa以下。

需要说明的是，通常含有聚乙烯醇缩醛树脂和增塑剂的树脂层的杨氏模量低于1GPa，具体而言为0.8GPa以下。因此，通常杨氏模量为1GPa以上的上述塑料层与含有聚乙烯醇缩醛树脂和增塑剂的树脂层不同。上述第一树脂层的杨氏模量优选低于1GPa，更优选为0.8GPa以下。上述第二树脂层的杨氏模量优选低于1GPa，更优选为0.8GPa以下。

从更进一步提高制作夹层玻璃时的加工性且更进一步有效地使夹层玻璃破损时的碎片减小的观点出发，上述第一树脂层的杨氏模量优选低于0.6GPa，更优选为0.1GPa以下，进一步优选为0.05GPa以下，特别优选为0.03GPa以下。从更进一步提高制作夹层玻璃时的加工性且更进一步有效地使夹层玻璃破损时的碎片减小的观点出发，上述第二树脂层的杨氏模量优选低于0.6GPa，更优选为0.1GPa以下，进一步优选为0.05GPa以下，特别优选为0.03GPa以下。

从更进一步提高制作夹层玻璃时的加工性且有效地使夹层玻璃破损时的碎片减小的观点出发，上述塑料层的杨氏模量优选超过上述第一树脂层及上述第二树脂层的各杨氏模量的1.25倍，更优选为2倍以上，进一步优选为4倍以上，特别优选为400倍以上，最优选为700倍以上，优选为3000倍以下，更优选为2000倍以下，进一步优选为1500倍以下。上述塑料层的杨氏模量可以是上述第一树脂层及上述第二树脂层的各杨氏模量的50倍以下，也可以是10倍以下。在情况下，可以提高制作夹层玻璃时的加工性，并使夹层玻璃破损时的碎片减小。

上述塑料层、第一树脂层及第二树脂层的杨氏模量如下测定。

通过以JIS K7127为基准的拉伸试验，在23℃下得到应变-应力曲线。上述杨氏模量以得到的应变-应力曲线的直线部分的斜率表示。

从更进一步提高制作夹层玻璃时的加工性且有效地使夹层玻璃破损时的碎片减小的观点出发，上述塑料层与上述第一树脂层之间的粘接力及上述塑料层与上述第二树脂层之间的粘接力分别为1N/50mm以上，优选为1.3N/50mm以上，更优选为2N/50mm以上，进一步优选为3N/50mm以上，20N/50mm以下，优选为17.5N/50mm以下，更优选为15N/50mm以下，进一步优选为10N/50mm以下。上述粘接力为上述下限以上时，塑料层与第一树脂层之间的界面、及塑料层与第二树脂层之间的界面的密合性更进一步良好。上述粘接力为上述上限以下时，在夹层玻璃的耐穿透性试验时不易产生较大的夹层玻璃碎片，安全性更进一步良好。

上述塑料层与上述第一树脂层之间的粘接力、及上述塑料层与上述第二树脂层之间的粘接力如下测定。

以JIS K6854-2为基准，使用Tensilon万能材料试验机(Orientec株式会社制造“RTM-500”)，在23℃下以500mm/min的速度测定粘接力。

本发明的夹层玻璃用中间膜中，优选上述塑料层和上述第一树脂层通过卷对卷方式，在加热温度为65℃以上且150℃以下、压接时的压力为0.05MPa以上且0.5MPa以下、以及输送时的张力为100N以下的条件下，实施了热压接。通过这种热压接制作中间膜，由此，可将上述塑料层和上述第一树脂层之间的粘接力控制在适当的范围。

本发明的夹层玻璃用中间膜中，优选上述第一树脂层、上述塑料层和上述第二树脂层通过卷对卷方式，在加热温度为65℃以上且150℃以下、压接时的压力为0.05MPa以上且0.5MPa以下、以及输送时的张力为100N以下的条件下进行热压接。通过这种热压接制作中间膜，由此，可以将上述塑料层和上述第一树脂层之间的粘接力、及上述塑料层和上述第二树脂层之间的粘接力控制在适当的范围。

需要说明的是，本发明的夹层玻璃用中间膜可以如下得到：加热第一树脂层，使用经过加热的加压辊，在塑料层的表面上配置第一树脂层，并使其以维持第一树脂层的加热温度的方式通过加压辊，使用层压机施加了压力。另外，本发明的夹层玻璃用中间膜可以如下得到：加热第一树脂层和第二树脂层，使用经过加热的加压辊，在塑料层的表面上配置第一树脂层和第二树脂层，并以维持第一树脂层和第二树脂层的加热温度的方式通过加压辊，并利用层压机施加了压力。

就具有上述第一树脂层且不具有上述第二树脂层的中间膜而言，上述加热温度表示上述第一树脂层的加热温度。就具有上述第一树脂层和上述第二树脂层的中间膜而言，上述加热温度表示上述第一树脂层和上述第二树脂层的加热温度。但是，如果上述第一树脂层和上述第二树脂层的加热温度分别在上述范围内，则上述第一树脂层和上述第二树脂层的加热温度可以相同，也可以不同。

具体而言，本发明的夹层玻璃用中间膜也可以具有如下的结构。

图1中以剖面图示意性地示出本发明一个实施方式的夹层玻璃所使用的夹层玻璃用中间膜。

图1所示的中间膜1为多层中间膜。中间膜1用于得到夹层玻璃。中间膜1为夹层玻璃用中间膜。中间膜1具有：塑料层2、叠层于塑料层2的第一表面2a上的第一树脂层3、叠层于塑料层2的与第一表面2a相反的第二表面2b上的第二树脂层4。塑料层2和第一树脂层3、及塑料层2和第二树脂层4分别直接叠层。塑料层2为中间层。第一树脂层3及第二树脂层4在本实施方式中为表面层。塑料层2配置于第一树脂层3及第二树脂层4之间。塑料层2夹入于第一树脂层3及第二树脂层4之间。因此，中间膜1具有将第一树脂层3、塑料层2、第二树脂层4依次叠层而成的多层结构。需要说明的是，可以不叠层第二树脂层4，而得到叠层有第一树脂层3和塑料层2的中间膜。

(塑料层的配合成分)

[热塑性树脂]

上述塑料层优选含有热塑性树脂。作为上述塑料层所含有的热塑性树脂，可举出：聚乙烯、聚丙烯、聚(4-甲基戊烯-1)、聚缩醛等链状聚烯烃；降冰片烯类的开环易位聚合物或加成聚合物、降冰片烯类和其它烯烃类的加成共聚物等脂环族聚烯烃；聚乳酸、聚丁二酸丁二醇酯等生物可降解性聚合物；尼龙6、尼龙11、尼龙12、尼龙66等聚酰胺；芳族聚酰胺；聚甲基丙烯酸甲酯、聚氯乙烯、聚偏二氯乙烯、聚苯乙烯、苯乙烯共聚聚甲基丙烯酸甲酯、聚碳酸酯、聚对苯二甲酸丙二醇酯、聚对苯二甲酸乙二醇酯、聚萘二甲酸乙二醇酯、聚对苯二甲酸丁二酯、聚乙烯-2、6-萘二甲酸等聚酯；聚苯醚砜；聚醚醚酮；改性聚苯醚；聚苯硫醚；聚醚酰亚胺；聚酰亚胺；聚芳酯；四氟乙烯树脂；三氟乙烯树脂；聚氯三氟乙烯树脂；四氟乙烯-六氟丙烯共聚物；聚偏二氟乙烯等。上述热塑性树脂也可以单独使用一种，也可以组合使用两种以上。

从更进一步提高制作夹层玻璃时的加工性且有效地使夹层玻璃破损时的碎片减小的观点出发，上述塑料层所含有的热塑性树脂优选为聚对苯二甲酸乙二醇酯。

为了有效地提高杨氏模量，上述塑料层优选含有聚乙烯醇缩醛树脂以外的热塑性树脂，优选不含有聚乙烯醇缩醛树脂。在上述塑料层含有聚乙烯醇缩醛树脂的情况下，塑料层100重量％中，上述聚乙烯醇缩醛树脂的含量优选为20重量％以下，更优选为10重量％以下，进一步优选为5重量％以下。

为了有效地提高杨氏模量，上述塑料层优选不含有增塑剂。在上述塑料层含有增塑剂的情况下，塑料层100重量％中，上述增塑剂的含量优选为20重量％以下，更优选为10重量％以下，进一步优选为5重量％以下。

[其它成分]

上述塑料层优选含有紫外线屏蔽剂，优选含有抗氧化剂。需要说明的是，可以用于上述塑料层的紫外线屏蔽剂及抗氧化剂的种类与可以用于后述的第一树脂层及第二树脂层的紫外线屏蔽剂及抗氧化剂相同。

上述塑料层可以根据需要含有光稳定剂、阻燃剂、抗静电剂、颜料、染料、粘接力调整剂、耐湿剂及荧光增白剂等添加剂。这些添加剂可以单独使用一种，也可以组合使用两种以上。

(第一树脂层及第二树脂层的配合成分)

[热塑性树脂]

优选上述第一树脂层及第二树脂层分别含有热塑性树脂。该热塑性树脂没有特别限定。作为上述热塑性树脂，可以使用目前公知的热塑性树脂。上述热塑性树脂可以单独使用一种，也可以组合使用两种以上。上述第一树脂层中的热塑性树脂和上述第二树脂层中的热塑性树脂可以相同，也可以不同。

作为上述热塑性树脂，可举出：聚乙烯醇缩醛树脂、乙烯-乙酸乙烯酯共聚物树脂、乙烯-丙烯酸共聚物树脂、聚氨酯树脂及聚乙烯醇树脂等。也可以使用这些以外的热塑性树脂。

上述热塑性树脂优选为聚乙烯醇缩醛树脂。通过聚乙烯醇缩醛树脂和增塑剂的组合使用，第一树脂层及第二树脂层相对于夹层玻璃部件及塑料层等其它层的粘接力更进一步提高。

上述聚乙烯醇缩醛树脂可以通过例如利用醛对聚乙烯醇进行缩醛化而制造。上述聚乙烯醇可以通过例如使聚乙酸乙烯酯进行皂化而制造。上述聚乙烯醇的皂化度通常在70～99.8摩尔％的范围内。

上述聚乙烯醇的平均聚合度优选为200以上，更优选为500以上，优选为5000以下，更优选为4000以下，进一步优选为3500以下，特别优选为3000以下，最优选为2500以下。上述平均聚合度为上述下限以上时，夹层玻璃的耐穿透性更进一步提高。上述平均聚合度为上述上限以下时，中间膜的成形变得容易。需要说明的是，上述聚乙烯醇的平均聚合度通过以JIS K6726“聚乙烯醇试验方法”为基准的方法求得。

上述聚乙烯醇缩醛树脂所含有的缩醛基的碳原子数没有特别限定。制造上述聚乙烯醇缩醛树脂时所使用的醛没有特别限定。上述聚乙烯醇缩醛树脂中的缩醛基的碳原子数优选为3或4。上述聚乙烯醇缩醛树脂中的缩醛基的碳原子数为3以上时，中间膜的玻璃化转变温度充分变低。

上述醛没有特别限定。作为上述醛，一般而言，优选使用碳原子数为1～10的醛。作为上述碳原子数为1～10的醛，可举出例如：丙醛、正丁醛、异丁醛、正戊醛、2-乙基丁醛、正己醛、正辛醛、正壬醛、正癸醛、甲醛、乙醛及苯甲醛等。其中，优选丙醛、正丁醛、异丁醛、正己醛或正戊醛，更优选丙醛、正丁醛或异丁醛，进一步优选正丁醛。上述醛可以单独使用一种，也可以组合使用两种以上。

上述聚乙烯醇缩醛树脂的羟基的含量(羟基量)优选为15摩尔％以上，更优选为18摩尔％以上，进一步优选为20摩尔％以上，特别优选为28摩尔％以上，优选为40摩尔％以下，更优选为35摩尔％以下，进一步优选为32摩尔％以下。上述羟基的含量为上述下限以上时，中间膜的粘接力更进一步得到提高。另外，上述羟基的含量为上述上限以下时，中间膜的柔软性得到提高，中间膜容易使用。

上述聚乙烯醇缩醛树脂的羟基含量为用百分率对摩尔分率进行表示的值，所述摩尔分率为键合有羟基的亚乙基量除以主链的总亚乙基量进行计算而求出的。键合有上述羟基的亚乙基量可以例如以JIS K6726“聚乙烯醇试验方法”为基准进行测定而求出。

上述聚乙烯醇缩醛树脂的乙酰化度(乙酰基量)优选为0.1摩尔％以上，更优选为0.3摩尔％以上，进一步优选为0.5摩尔％以上，优选为30摩尔％以下，更优选为25摩尔％以下，进一步优选为20摩尔％以下，特别优选为15摩尔％以下，最优选为3摩尔％以下。上述乙酰化度为上述下限以上时，聚乙烯醇缩醛树脂与增塑剂的相容性得到提高。上述乙酰化度为上述上限以下时，中间膜及夹层玻璃的耐湿性得到提高。

上述乙酰化度为用百分率对摩尔分率进行表示的值，所述摩尔分率用主链的总亚乙基量减去键合有缩醛基的亚乙基量以及键合有羟基的亚乙基量得到的值除以主链的总亚乙基量而求出。键合有上述缩醛基的亚乙基量，例如可以以JIS K6728“聚乙烯基醇缩丁醛试验方法”为基准进行测定。

上述聚乙烯醇缩醛树脂的缩醛化度(在聚乙烯基醇缩丁醛树脂的情况下为丁缩醛化度)优选为60摩尔％以上，更优选为63摩尔％以上，优选为85摩尔％以下，更优选为75摩尔％以下，进一步优选为70摩尔％以下。上述缩醛化度为上述下限以上时，聚乙烯醇缩醛树脂和增塑剂的相容性得到提高。上述缩醛化度为上述上限以下时，用于制造聚乙烯醇缩醛树脂所需要的反应时间缩短。

上述缩醛化度为用百分率表示摩尔分率的值，所述摩尔分率为用键合有缩醛基的亚乙基量除以主链的总亚乙基量进行计算而求出。

上述缩醛化度可以以JIS K6728“聚乙烯基醇缩丁醛试验方法”的方法为基准来算出。

需要说明的是，上述羟基的含量(羟基量)、缩醛化度(丁缩醛化度)及乙酰化度优选利用以JIS K6728“聚乙烯基醇缩丁醛试验方法”为基准的方法进行测定的结果来算出。聚乙烯醇缩醛树脂为聚乙烯基醇缩丁醛树脂的情况下，上述羟基的含量(羟基量)、上述缩醛化度(丁缩醛化度)及上述乙酰化度优选利用以JIS K6728“聚乙烯基醇缩丁醛试验方法”为基准的方法进行测定的结果来算出。

[增塑剂]

上述第一树脂层优选含有增塑剂。上述第二树脂层优选含有增塑剂。在上述第一树脂层及第二树脂层中的热塑性树脂为聚乙烯醇缩醛树脂的情况下，特别优选上述第一树脂层及第二树脂层分别含有增塑剂。通过上述增塑剂的使用，更进一步提高第一树脂层及第二树脂层的粘接力。

上述增塑剂没有特别限定。作为上述增塑剂，可以使用目前公知的增塑剂。上述增塑剂也可以单独使用一种，也可以组合使用两种以上。

作为上述增塑剂，可举出例如：一元有机酸酯及多元有机酸酯等有机酯增塑剂、以及有机磷酸增塑剂及有机亚磷酸增塑剂等磷酸增塑剂等。其中，优选为有机酯增塑剂。上述增塑剂优选为液体增塑剂。

作为上述一元有机酸酯，没有特别限定，可举出例如通过二醇与一元有机酸的反应而得到的醇酯、以及二缩三乙二醇或二缩三丙二醇与一元有机酸形成的酯等。作为上述二醇，可举出：二缩三乙二醇、三缩四乙二醇及二缩三丙二醇等。作为上述一元有机酸，可举出：丁酸、异丁酸、己酸、2-乙基丁酸、庚酸、正辛酸、2-乙基己酸、正壬酸及癸酸等。

作为上述多元有机酸酯，没有特别限定，可举出例如多元有机酸与具有碳原子数4～8的直链或支链结构的醇形成的酯化合物。作为上述多元有机酸，可举出：己二酸、癸二酸及壬二酸等。

作为上述有机酯增塑剂，没有特别限定，可举出：二缩三乙二醇二-2-乙基丁酸酯、二缩三乙二醇二-2-乙基己酸酯、二缩三乙二醇二辛酸酯、二缩三乙二醇二正辛酸酯、二缩三乙二醇二正庚酸酯、三缩四乙二醇二正庚酸酯、二丁基癸二酸酯、二辛基壬二酸酯、二丁基卡必醇己二酸酯、乙二醇二2-乙基丁酸酯、1,3-丙二醇二2-乙基丁酸酯、1,4-丁二醇二2-乙基丁酸酯、一缩二乙二醇二2-乙基丁酸酯、一缩二乙二醇二2-乙基己酸酯、一缩二丙二醇二2-乙基丁酸酯、二缩三乙二醇二2-乙基戊酸酯、三缩四乙二醇二2-乙基丁酸酯、一缩二乙二醇二辛酸酯、己二酸二己酯、己二酸二辛酯、己二酸己基环己酯、己二酸庚酯和己二酸壬酯的混合物、己二酸二异壬酯、己二酸二异癸酯、己二酸庚基壬酯、癸二酸二丁酯、油改性癸二酸醇酸及磷酸酯与己二酸酯的混合物等。可以使用这些以外的有机酯增塑剂。

作为上述有机磷酸增塑剂，没有特别限定，可举出例如：三丁氧基乙基磷酸酯、异癸基苯基磷酸酯及三异丙基磷酸酯等。

上述增塑剂优选为下述式(1)表示的二酯增塑剂。

[化学式1]

上述式(1)中，R1及R2分别表示碳原子数2～10的有机基团，R3表示亚乙基、亚异丙基或亚正丙基，p表示3～10的整数。上述式(1)中的R1及R2分别优选为碳原子数5～10的有机基团，更优选为碳原子数6～10的有机基团。

上述增塑剂优选含有二缩三乙二醇二-2-乙基己酸酯(3GO)及二缩三乙二醇二-2-乙基丁酸酯(3GH)中的至少一种，更优选含有二缩三乙二醇二-2-乙基己酸酯。

上述增塑剂的含量没有特别限定。上述第一树脂层及第二树脂层中，相对于上述热塑性树脂100重量份，上述增塑剂的各含量优选为15重量份以上，更优选为20重量份以上，进一步优选为25重量份以上，特别优选为30重量份以上，最优选为35重量份以上，优选为75重量份以下，更优选为60重量份以下，进一步优选为50重量份以下，特别优选为45重量份以下，最优选为40重量份以下。上述增塑剂的含量为上述下限以上时，更进一步提高夹层玻璃的耐穿透性。上述增塑剂的含量为上述上限以下时，更进一步提高中间膜的透明性。从更进一步提高制作夹层玻璃时的加工性且有效地缩小夹层玻璃破损时的碎片的观点出发，优选为25重量份以上，更优选为30重量份以上，进一步优选为35重量份以上。

[隔热性化合物]

成分X：

优选上述第一树脂层及上述第二树脂层分别含有隔热性化合物。优选上述第一树脂层及上述第二树脂层分别含有成分X，该成分X为酞菁化合物、萘酞菁化合物及蒽酞菁化合物中的至少一种。优选上述第一树脂层及上述第二树脂层分别含有成分X，或者含有后述的隔热粒子，该成分X为酞菁化合物、萘酞菁化合物及蒽酞菁化合物中的至少一种。上述成分X为隔热性化合物。通过在中间膜整体中的至少一层中使用上述成分X，可以有效地屏蔽红外线(热线)。

上述成分X没有特别限定。作为成分X，可以使用现有公知的酞菁化合物、萘酞菁化合物及蒽酞菁化合物。上述成分X可以单独使用一种，也可以组合使用两种以上。

作为上述成分X，可举出：酞菁、酞菁的衍生物、萘酞菁、萘酞菁的衍生物、蒽酞菁及蒽酞菁的衍生物等。优选上述酞菁化合物及上述酞菁的衍生物分别具有酞菁骨架。优选上述萘酞菁化合物及上述萘酞菁的衍生物分别具有萘酞菁骨架。优选上述蒽酞菁化合物及上述蒽酞菁的衍生物分别具有蒽酞菁骨架。

从更进一步提高中间膜及夹层玻璃的隔热性的观点出发，上述成分X优选为选自酞菁、酞菁的衍生物、萘酞菁及萘酞菁的衍生物中的至少一种，更优选为酞菁及酞菁的衍生物中的至少一种。

从有效地提高隔热性、且长期间地以更高的水平维持可见光线透射率的观点出发，上述成分X优选含有钒原子或铜原子。上述成分X优选含有钒原子，也优选含有铜原子。上述成分X更优选为含有钒原子或铜原子的酞菁及含有钒原子或铜原子的酞菁的衍生物中的至少一种。从更进一步提高中间膜及夹层玻璃的隔热性的观点出发，上述成分X优选具有氧原子键合在钒原子上形成的结构单元。

在上述第一树脂层或上述第二树脂层含有上述成分X的情况下，上述第一树脂层及上述第二树脂层100重量％中，上述成分X的各含量优选为0.001重量％以上，更优选为0.005重量％以上，进一步优选为0.01重量％以上，特别优选为0.02重量％以上，优选为0.2重量％以下，更优选为0.1重量％以下，进一步优选为0.05重量％以下，特别优选为0.04重量％以下。上述第一树脂层及上述第二树脂层中的上述成分X的含量为上述下限以上及上述上限以下时，隔热性充分提高，且上述可见光线透射率充分提高。例如，可以将可见光线透射率设为70％以上。

隔热粒子：

优选上述第一树脂层及上述第二树脂层分别含有隔热粒子。上述隔热粒子为隔热性化合物。通过在中间膜整体中至少一层中使用隔热性化合物，可以有效地屏蔽红外线(热线)。

从更进一步提高夹层玻璃的隔热性的观点出发，上述隔热粒子更优选为金属氧化物粒子。上述隔热粒子优选为由金属的氧化物而形成的粒子(金属氧化物粒子)。上述隔热粒子可以单独使用一种，也可以组合使用两种以上。

比可见光长的波长780nm以上的红外线与紫外线相比能量小。但是，红外线的热的作用大，红外线一旦被物质吸收时就会以热的形式被放出。因此，红外线一般被称为热线。通过使用上述隔热粒子，可以有效地屏蔽红外线(热线)。需要说明的是，隔热粒子是指能够吸收红外线的粒子。

作为上述隔热粒子的具体例，可举出：铝掺杂氧化锡粒子、铟掺杂氧化锡粒子、锑掺杂氧化锡粒子(ATO粒子)、镓掺杂氧化锌粒子(GZO粒子)、铟掺杂氧化锌粒子(IZO粒子)、铝掺杂氧化锌粒子(AZO粒子)、铌掺杂氧化钛粒子、钠掺杂氧化钨粒子、铯掺杂氧化钨粒子、铊掺杂氧化钨粒子、铷掺杂氧化钨粒子、锡掺杂氧化铟粒子(ITO粒子)、锡掺杂氧化锌粒子、硅掺杂氧化锌粒子等的金属氧化物粒子或六硼化镧(LaB6)粒子等。可以使用这些以外的隔热粒子。其中，由于热线的屏蔽功能高，因此，优选金属氧化物粒子，更优选ATO粒子、GZO粒子、IZO粒子、ITO粒子或氧化钨粒子，特别优选ITO粒子或氧化钨粒子。特别是由于热线的屏蔽功能高、且容易得到，因此优选锡掺杂氧化铟粒子(ITO粒子)，也优选为氧化钨粒子。

上述氧化钨粒子一般用下述式(X1)或下述式(X2)表示。在上述中间膜中，优选使用下述式(X1)或下述式(X2)表示的氧化钨粒子。

W

上述式(X1)中，W表示钨，O表示氧，y及z满足2.0＜z/y＜3.0。

M

上述式(X2)中，M表示选自H、He、碱金属、碱土金属、稀土元素、Mg、Zr、Cr、Mn、Fe、Ru、Co、Rh、Ir、Ni、Pd、Pt、Cu、Ag、Au、Zn、Cd、Al、Ga、In、Tl、Si、Ge、Sn、Pb、Sb、B、F、P、S、Se、Br、Te、Ti、Nb、V、Mo、Ta及Re中的至少一种元素，W表示钨，O表示氧，x、y及z满足0.001≤x/y≤1及2.0≤z/y≤3.0。

从更进一步提高中间膜及夹层玻璃的隔热性的观点出发，氧化钨粒子优选为金属掺杂氧化钨粒子。上述“氧化钨粒子”包括金属掺杂氧化钨粒子。作为上述金属掺杂氧化钨粒子，具体而言，可举出：钠掺杂氧化钨粒子、铯掺杂氧化钨粒子、铊掺杂氧化钨粒子及铷掺杂氧化钨粒子等。

从更进一步提高中间膜及夹层玻璃的隔热性的观点出发，特别优选铯掺杂氧化钨粒子。从更进一步提高中间膜及夹层玻璃的隔热性出发，该铯掺杂氧化钨粒子优选为以式：Cs

上述隔热粒子的平均粒径优选为0.01μm以上，更优选为0.02μm以上，优选为0.1μm以下，更优选为0.05μm以下。平均粒径为上述下限以上时，热线的屏蔽性充分地得到提高。平均粒径为上述上限以下时，隔热粒子的分散性得到提高。

上述“平均粒径“表示体积平均粒径。平均粒径可以使用粒度分布测定装置(日机装株式会社制造的“UPA-EX150”)等进行测定。

在上述第一树脂层或上述第二树脂层含有上述隔热粒子的情况下，上述第一树脂层及第二树脂层100重量％中，隔热粒子的各含量优选为0.01重量％以上，更优选为0.1重量％以上，进一步优选为1重量％以上，特别优选为1.5重量％以上，优选为6重量％以下，更优选为5.5重量％以下，进一步优选为4重量％以下，特别优选为3.5重量％以下，最优选为3.0重量％以下。上述隔热粒子的含量为上述下限以上及上述上限以下时，隔热性充分提高，且上述可见光线透射率充分提高。

在上述第一树脂层或上述第二树脂层含有上述隔热粒子的情况下，上述第一树脂层及第二树脂层优选以0.1～12g/m

[紫外线屏蔽剂]

上述第一树脂层优选含有紫外线屏蔽剂。上述第二树脂层优选含有紫外线屏蔽剂。更优选上述第一树脂层和上述第二树脂层这两层含有紫外线屏蔽剂。通过使用紫外线屏蔽剂，即使长期间使用中间膜及夹层玻璃，可见光线透射率也不易更进一步降低。该紫外线屏蔽剂可以单独使用一种，也可以组合使用两种以上。

在上述紫外线屏蔽剂中含有紫外线吸收剂。紫外线屏蔽剂优选为紫外线吸收剂。

作为目前广泛地已知的一般的紫外线屏蔽剂，可举出例如：金属类紫外线屏蔽剂、金属氧化物类紫外线屏蔽剂、苯并三唑类紫外线屏蔽剂(苯并三唑化合物)、二苯甲酮类紫外线屏蔽剂(二苯甲酮化合物)、三嗪类紫外线屏蔽剂(三嗪化合物)、丙二酸酯类紫外线屏蔽剂(丙二酸酯化合物)、草酸酰替苯胺类紫外线屏蔽剂(草酸酰替苯胺化合物)及苯甲酸酯类紫外线屏蔽剂(苯甲酸酯化合物)等。

作为上述金属类紫外线屏蔽剂，可举出例如铂粒子、铂粒子的表面用二氧化硅进行了包覆的粒子、钯粒子及用二氧化硅对钯粒子的表面进行了包覆的粒子等。优选紫外线屏蔽剂不为隔热粒子。

作为上述金属氧化物类紫外线屏蔽剂，可举出例如：氧化锌、氧化钛及氧化铈等。并且，关于上述金属氧化物类紫外线屏蔽剂，可以对表面进行包覆。作为上述金属氧化物类紫外线屏蔽剂表面的包覆材料，可举出绝缘性金属氧化物、水解性有机硅化合物及聚硅氧烷化合物等。

作为上述绝缘性金属氧化物，可举出：二氧化硅、氧化铝及氧化锆等。上述绝缘性金属氧化物具有例如5.0eV以上的频带隙能量。

作为上述苯并三唑类紫外线屏蔽剂，可举出例如：2-(2’-羟基-5’-甲基苯基)苯并三唑(BASF株式会社制造的“TinuvinP”)、2-(2’-羟基-3’,5’-二叔丁基苯基)苯并三唑(BASF株式会社制造的“Tinuvin320”)、2-(2’-羟基-3’-叔丁基-5-甲基苯基)-5-氯苯并三唑(BASF株式会社制造的“Tinuvin326”)及2-(2’-羟基-3’,5’-二戊基苯基)苯并三唑(BASF株式会社制造的“Tinuvin328”)等苯并三唑类紫外线屏蔽剂。从吸收紫外线的性能优异考虑，上述苯并三唑类紫外线屏蔽剂优选为含有卤原子的苯并三唑类紫外线屏蔽剂，更优选为含有氯原子的苯并三唑类紫外线屏蔽剂。

作为上述二苯甲酮类紫外线屏蔽剂，可举出例如辛苯酮(BASF株式会社制造的“Chimassorb81”)等。

作为上述三嗪类紫外线屏蔽剂，可举出例如：2-(4,6-二苯基-1,3,5-三嗪-2-基)-5-[(己基)氧基]-苯酚(BASF株式会社制造的“Tinuvin1577FF”)等。

作为上述丙二酸酯类紫外线屏蔽剂，可举出：2-(对甲氧基苄叉基)二甲基丙二酸酯、四乙基-2,2-(1,4-亚苯基二甲叉基)双丙二酸酯、2-(对甲氧基苄叉基)-双(1,2,2,6,6-五甲基-4-哌啶基)丙二酸酯等。

作为上述丙二酸酯类紫外线屏蔽剂的市售品，可举出：Hostavin B-CAP、HostavinPR-25、Hostavin PR-31(均为Clariant株式会社制造)。

作为上述草酸酰替苯胺类紫外线屏蔽剂，可举出：N-(2-乙基苯基)-N’-(2-乙氧基-5-叔丁基苯基)草酸二酰胺、N-(2-乙基苯基)-N’-(2-乙氧基-苯基)草酸二酰胺、2-乙基-2’-乙氧基-氧基酰替苯胺(Clariant株式会社制造的“SanduvorVSU”)等在氮原子上进行了取代而具有芳基等的草酸二酰胺类。

作为上述苯甲酸酯类紫外线屏蔽剂，可举出例如2,4-二叔丁基苯基-3,5-二叔丁基-4-羟基苯甲酸酯(BASF株式会社制造的“Tinuvin120”)等。

为了抑制中间膜及夹层玻璃经过长时间后的可见光线透射率的降低，上述紫外线屏蔽剂优选为2-(2’-羟基-3’-叔丁基-5-甲基苯基)-5-氯苯并三唑(BASF株式会社制造“Tinuvin326”)、或2-(2’-羟基-3’,5’-二(戊基苯基))苯并三唑(BASF株式会社制造“Tinuvin328”)，可以为2-(2’-羟基-3’-叔丁基-5-甲基苯基)-5-氯苯并三唑。

在上述第一树脂层及上述第二树脂层含有上述紫外线屏蔽剂的情况下，上述第一树脂层及上述第二树脂层100重量％中，紫外线屏蔽剂的各含量优选为0.1重量％以上，更优选为0.2重量％以上，进一步优选为0.3重量％以上，特别优选为0.5重量％以上，优选为2.5重量％以下，更优选为2重量％以下，进一步优选为1重量％以下，特别优选为0.8重量％以下。上述紫外线屏蔽剂的含量为上述下限以上及上述上限以下时，更进一步抑制经过长时间后的可见光线透射率的降低。特别是上述第一树脂层及上述第二树脂层100重量％中，通过紫外线屏蔽剂的含量为0.2重量％以上，可显著抑制中间膜及夹层玻璃的经过长时间后的可见光线透射率的降低。

[抗氧化剂]

优选上述第一树脂层含有抗氧化剂。优选上述第二树脂层含有抗氧化剂。优选上述第一树脂层和上述第二树脂层这两层含有抗氧化剂。该抗氧化剂可以单独使用一种，也可以组合使用两种以上。

作为上述抗氧化剂，可举出：酚类抗氧化剂、硫类抗氧化剂及磷类抗氧化剂等。上述酚类抗氧化剂为具有苯酚骨架的抗氧化剂。上述硫类抗氧化剂为含有硫原子的抗氧化剂。上述磷类抗氧化剂为含有磷原子的抗氧化剂。

上述抗氧化剂优选为酚类抗氧化剂或磷类抗氧化剂。

作为上述酚类抗氧化剂，可举出：2,6-二叔丁基-对甲酚(BHT)、丁基化羟基茴香醚(BHA)、2,6-二叔丁基-4-乙基苯酚、硬脂基-β-(3,5-二-叔丁基-4-羟基苯基)丙酸酯、2,2’-亚甲基双-(4-甲基-6-丁基苯酚)、2,2’-亚甲基双-(4-乙基-6-叔丁基苯酚)、4,4’-丁叉-双(3-甲基-6-叔丁基苯酚)、1,1,3-三(2-甲基-羟基-5-叔丁基苯基)丁烷、四[亚甲基-3-(3’,5’-丁基-4-羟基苯基)丙酸酯]甲烷、1,3,3-三(2-甲基-4-羟基-5-叔丁基苯酚)丁烷、1,3,5-三甲基-2,4,6-三(3,5-二叔丁基-4-羟基苄基)苯、双(3,3’-叔丁基苯酚)丁酸乙二醇酯及双(3-叔丁基-4-羟基-5-甲基苯丙酸)亚乙基双(氧化乙烯)等。优选使用这些抗氧化剂中的一种或两种以上。

作为上述磷类抗氧化剂，可举出：三癸基亚磷酸酯、三(三癸基)亚磷酸酯、三苯基亚磷酸酯、三壬基苯基亚磷酸酯、双(三癸基)季戊四醇二亚磷酸酯、双(癸基)季戊四醇二亚磷酸酯、三(2,4-二叔丁基苯基)亚磷酸酯、双(2,4-二叔丁基-6-甲基苯基)乙基酯亚磷酸、三(2,4-二叔丁基苯基)亚磷酸酯及2,2’-亚甲基双(4,6-二叔丁基-1-苯氧基)(2-乙基己氧基)磷等。优选使用这些抗氧化剂中的一种或两种以上。

作为上述抗氧化剂的市售品，可举出例如BASF株式会社制造的“IRGANOX 245”、BASF株式会社制造的“IRGAFOS 168”、BASF株式会社制造的“IRGAFOS 38”、住友化学工业株式会社制造的“Sumilizer-BHT”、以及BASF株式会社制造的“IRGANOX 1010”等。

在上述第一树脂层及上述第二树脂层含有上述抗氧化剂的情况下，上述第一树脂层及上述第二树脂层100重量％中，抗氧化剂的各含量优选为0.1重量％以上，优选为2重量％以下，更优选为1.8重量％以下。上述抗氧化剂的含量为上述下限以上时，可更进一步长期间维持中间膜及夹层玻璃较高的可见光线透射率。上述抗氧化剂的含量为上述上限以下时，不易产生为了得到添加效果的过量的抗氧化剂。

[其它成分]

上述第一树脂层及上述第二树脂层可以根据需要分别含有光稳定剂、阻燃剂、抗静电剂、颜料、染料、粘接力调整剂、耐湿剂及荧光增白剂等添加剂。这些添加剂也可以单独使用一种，也可以组合使用两种以上。

(夹层玻璃用中间膜的其它详情)

优选上述夹层玻璃用中间膜配置于第一夹层玻璃部件和第二夹层玻璃部件之间使用。

上述夹层玻璃用中间膜的厚度没有特别限定。从实用、以及充分地提高隔热性的观点出发，中间膜的厚度优选为0.1mm以上，更优选为0.25mm以上，优选为3mm以下，更优选为1.5mm以下。中间膜的厚度为上述下限以上时，夹层玻璃的耐穿透性得到提高。

上述塑料层的厚度优选为5μm以上，更优选为30μm以上，优选为300μm以下，更优选为150μm以下。上述塑料层的厚度为上述下限以上时，上述塑料层的杨氏模量有效地提高，制作夹层玻璃时的加工性更进一步提高，且使夹层玻璃破损时的碎片更进一步减小。上述塑料层的厚度为上述上限以下时，可以相对性地增厚上述第一树脂层及上述第二树脂层的厚度，可以更进一步发挥来自上述第一树脂层及上述第二树脂层的性能。

上述第一树脂层及上述第二树脂层的厚度分别优选为0.1mm以上，更优选为0.2mm以上，进一步优选为0.25mm以上，特别优选为0.3mm以上，优选为1.0mm以下，更优选为0.6mm以下，更进一步优选为0.5mm以下，进一步优选为0.45mm以下，特别优选为0.4mm以下。上述第一树脂层及上述第二树脂层的厚度为上述下限以上时，夹层玻璃的耐穿透性更进一步提高。上述第一树脂层及上述第二树脂层的厚度为上述上限以下时，夹层玻璃的透明性更进一步提高。

(夹层玻璃用中间膜的制造方法)

本发明的夹层玻璃用中间膜的制造方法具有如下工序：上述塑料层和上述第一树脂层通过卷对卷方式，在加热温度为65℃以上且150℃以下、压接时的压力为0.05MPa以上且0.5MPa以下、以及输送时的张力100N以下的条件下进行热压接，由此，得到具有上述塑料层和叠层于上述塑料层的第一表面上的上述第一树脂层的夹层玻璃用中间膜；或者，上述塑料层、上述第一树脂层和上述第二树脂层通过卷对卷方式，在加热温度为65℃以上且150℃以下、压接时的压力为0.05MPa以上且0.5MPa以下、以及输送时的张力为100N以下的条件下进行热压接，由此，得到具有上述塑料层、叠层于上述塑料层的第一表面上的上述第一树脂层、叠层于上述塑料层的与上述第一表面相反的第二表面上的第二树脂层的夹层玻璃用中间膜。

上述塑料层的杨氏模量为1GPa以上。就本发明的夹层玻璃用中间膜的制造方法而言，上述塑料层的杨氏模量比上述第一树脂层的杨氏模量高。将以JIS K6854-2为基准测定的上述塑料层与上述第一树脂层之间的粘接力设为1N/50mm以上、20N/50mm以下。

在中间膜具有上述第二树脂层的情况下，上述塑料层的杨氏模量比上述第二树脂层的杨氏模量高。在中间膜具有上述第二树脂层的情况下，将以JIS K6854-2为基准测定的上述塑料层和上述第二树脂层的粘接力设为1N/50mm以上、20N/50mm以下。

但是，在树脂层的一个表面上或两个树脂层之间，配置含有聚对苯二甲酸乙二醇酯等的塑料层，且进一步在两个树脂层的外侧的表面上分别配置玻璃板等夹层玻璃部件，在得到夹层玻璃时，考虑进行高压釜操作。但是，当进行高压灭菌时，中间膜的可操作性差，叠层花费大量时间，操作上容易产生问题。与之相对，通过本发明中的夹层玻璃用中间膜的制造方法的上述结构的采用，可以提高加工性，且在夹层玻璃的破损时缩小玻璃碎片。

此外，在得到具有上述第一树脂层、上述塑料层和上述第二树脂层的中间膜的情况下，可以一次性地叠层3层，也可以在叠层2层后再叠层剩余的层。

上述加热温度优选为65℃以上，优选为150℃以下。上述加热温度为上述下限以上时，上述第一树脂层及上述第二树脂层相对于上述塑料层的粘接性更进一步良好。上述加热温度为上述上限以下时，抑制上述第一树脂层及上述第二树脂层的软化，使层压适性更进一步良好。

上述压接时的压力优选为0.05MPa以上，优选为0.5MPa以下。上述压接时的压力为上述下限以上时，上述第一树脂层及上述第二树脂层相对于上述塑料层的粘接性更进一步良好。上述压接时的压力为上述上限以下时，抑制层压皱褶的产生，且层压适性更进一步良好。

上述输送时的张力优选为10N以上，优选为200N以下，更优选为100N以下。为了得到本发明的夹层玻璃用中间膜，上述输送时的张力可以为200N以下，但优选为100N以下。上述输送时的张力为上述下限以上时，抑制层压工序时的第一树脂层、第二树脂层及塑料层的输送时的松驰，或抑制贴合时的皱褶，使层压适性更进一步良好。上述输送时的张力为上述上限以下时，抑制上述第一树脂层及上述第二树脂层的延伸，且抑制膜宽度的变化，由此，使层压适性更进一步良好。

另外，作为上述塑料层、上述第一树脂层及上述第二树脂层的制造方法，可以使用目前公知的方法。例如，可举出对上述的各成分进行混炼，而形成各层的制造方法等。为了适于连续生产，优选为挤出成形的制造方法。

上述混炼的方法没有特别限定。作为该方法，可举出例如使用挤出机、塑性计、捏合机、本伯里密炼机或压延机辊筒等方法。其中，为了适于连续的生产，优选使用挤出机的方法，更优选使用双螺杆挤出机的方法。

从使中间膜的制造效率优异出发，优选上述第一树脂层和上述第二树脂层含有相同的聚乙烯醇缩醛树脂，更优选含有相同的聚乙烯醇缩醛树脂及相同的增塑剂，进一步优选由相同的树脂组合物形成。

(夹层玻璃)

本发明的夹层玻璃具有第一夹层玻璃部件、第二夹层玻璃部件、上述的夹层玻璃用中间膜。上述夹层玻璃用中间膜配置于第一夹层玻璃部件和第二夹层玻璃部件之间。在上述中间膜中的上述第一树脂层的外侧配置有上述第一夹层玻璃部件。在上述中间膜中的上述第二树脂层的外侧配置有上述第二夹层玻璃部件。此外，在中间膜不具有上述第二树脂层的情况下，可以在上述塑料层的与上述第一树脂层相反的表面上叠层第二夹层玻璃部件。

图2中以剖面图示出使用了本发明一个实施方式的夹层玻璃用中间膜的夹层玻璃的一个例子。

图2所示的夹层玻璃11具有中间膜1、第一夹层玻璃部件21和第二夹层玻璃部件22。中间膜1夹持于第一夹层玻璃部件21和第二夹层玻璃部件22之间。在中间膜1的第一表面1a上叠层有第一夹层玻璃部件21。在中间膜1的与第一表面1a相反的第二表面1b上叠层有第二夹层玻璃部件22。在中间膜1中的第一树脂层3的外侧的表面3a上叠层有第一夹层玻璃部件21。在中间膜1中的第二树脂层4的外侧的表面4a上叠层有第二夹层玻璃部件22。

作为上述夹层玻璃部件，可举出玻璃板及PET(聚对苯二甲酸乙二醇酯)膜等。就上述夹层玻璃而言，不仅包括在两张玻璃板之间夹入有中间膜的夹层玻璃，也包括在玻璃板和PET膜等之间夹入有中间膜的夹层玻璃。夹层玻璃为具有玻璃板的叠层体，优选使用至少一张玻璃板。上述第一夹层玻璃部件及上述第二夹层玻璃部件分别为玻璃板或PET(聚对苯二甲酸乙二醇酯)膜，且上述夹层玻璃优选含有至少一张玻璃板作为上述第一夹层玻璃部件及上述第二夹层玻璃部件。特别优选上述第一夹层玻璃部件及第二夹层玻璃部件这两个部件为玻璃板。

作为上述玻璃板，可举出无机玻璃及有机玻璃。作为上述无机玻璃，可举出：浮法玻璃板、热线吸收玻璃板、热线反射玻璃板、抛光玻璃板、压花玻璃板、夹线玻璃板及绿色玻璃等。上述有机玻璃为代替无机玻璃使用的合成树脂玻璃。作为上述有机玻璃，可举出聚碳酸酯板及聚(甲基)丙烯酸类树脂板等。作为上述聚(甲基)丙烯酸类树脂板，可举出聚甲基(甲基)丙烯酸酯板等。

上述第一夹层玻璃部件及上述第二夹层玻璃部件的各厚度没有特别限定，但优选为1mm以上，优选为5mm以下。在上述夹层玻璃部件为玻璃板的情况下，该玻璃板的厚度优选为1mm以上，优选为5mm以下。在上述夹层玻璃部件为PET膜的情况下，该PET膜的厚度优选为0.03mm以上，优选为0.5mm以下。

上述夹层玻璃的制造方法没有特别限定。例如，在上述第一夹层玻璃部件和第二夹层玻璃部件之间夹入上述中间膜，并使其通过挤压辊，或放入橡胶袋中进行减压吸引，对残留在第一夹层玻璃部件、第二夹层玻璃部件和中间膜之间的空气进行脱气。其后，在约70～110℃下进行预粘接而得到叠层体。接着，将叠层体放入高压釜中，或进行加压，以约120～150℃及1～1.5MPa的压力进行压接。这样，可以得到夹层玻璃。

上述夹层玻璃可以在汽车、轨道车辆、飞机、船舶及建筑物等中使用。上述夹层玻璃优选为建筑用或车辆用的夹层玻璃，更优选为车辆用的夹层玻璃。上述中间膜及上述夹层玻璃可以使用于除这些用途以外的用途。上述中间膜及上述夹层玻璃可以用于汽车的前玻璃、侧玻璃、后挡风玻璃或顶部玻璃等。由于可见光线透射率高，因此，上述夹层玻璃适用于汽车。

以下，举出实施例，对本发明进一步详细地进行说明。本发明并不只限定于以下的实施例。

(第一树脂层及第二树脂层的材料)

热塑性树脂：

聚乙烯醇缩丁醛树脂(PVB1)(羟基的含量22摩尔％，乙酰化度13摩尔％，丁缩醛化度65摩尔％，平均聚合度2300)

聚乙烯醇缩丁醛树脂(PVB2)(羟基的含量30.5摩尔％，乙酰化度1摩尔％，丁缩醛化度68.5摩尔％，平均聚合度1700)

增塑剂：

3GO(二缩三乙二醇二2-乙基己酸酯)

其它成分：

BHT(抗氧化剂、2,6-二叔丁基-对甲酚)

T-326(紫外线屏蔽剂、2-(2’-羟基-3’-叔丁基-5-甲基苯基)-5-氯苯并三唑、BASF株式会社制造的“Tinuvin326”)

(树脂层)

树脂层A：

相对于聚乙烯醇缩丁醛树脂(PVB1)100重量份，添加增塑剂(3GO)20重量份、紫外线屏蔽剂(T-326)0.5重量份、抗氧化剂(BHT)0.5重量份，利用混合辊充分混炼，得到组合物。利用挤出机对得到的组合物进行挤出，得到厚度为380μm的单层的树脂层A。

树脂层AA：

相对于聚乙烯醇缩丁醛树脂(PVB1)100重量份，添加增塑剂(3GO)40重量份、紫外线屏蔽剂(T-326)0.5重量份、抗氧化剂(BHT)0.5重量份，利用混合辊充分混炼，得到组合物。利用挤出机对得到的组合物进行挤出，得到厚度为380μm的单层的树脂层A。

树脂层B：

相对于聚乙烯醇缩丁醛树脂(PVB2)100重量份，添加增塑剂(3GO)40重量份、紫外线屏蔽剂(T-326)0.5重量份、抗氧化剂(BHT)0.5重量份，利用混合辊充分混炼，得到组合物。利用挤出机对得到的组合物进行挤出，得到厚度为380μm的单层的树脂层B。

树脂层C：

相对于聚乙烯醇缩丁醛树脂(PVB2)100重量份，添加增塑剂(3GO)35重量份、紫外线屏蔽剂(T-326)0.5重量份、抗氧化剂(BHT)0.5重量份，利用混合辊充分混炼，得到组合物。利用挤出机对得到的组合物进行挤出，得到厚度为380μm的单层的树脂层C。

(塑料层)

塑料层A(聚对苯二甲酸乙二醇酯膜，Toray株式会社制造的“U34Lumirror”，厚度100μm)

(实施例1～12及比较例1～6)

(1)中间膜的制作

实施例1～12及比较例1～6中，制作具有塑料层和第一树脂层的双层结构的中间膜。

使用热压接层压机(MCK株式会社制造的“MRK-650Y型”)，以下述表1、表2所示的加热温度、压接时的压力及输送时的张力，通过卷对卷方式进行热压接，由此，对下述表1、表2所示种类的塑料层和第一树脂层进行叠层，得到中间膜。

(2)夹层玻璃的制作

将得到的中间膜切断成纵30cm×横30cm的大小。另外，准备两张透明玻璃(纵30cm×横30cm×厚度2.5mm)。在该两张透明玻璃之间夹入得到的中间膜以及与实施例1～12及比较例1～6中使用的各第一树脂层相同的树脂层X，用真空层压机在90℃下保持30分钟，进行真空加压，得到叠层体。将叠层体中的从玻璃板露出的中间膜部分切除，得到夹层玻璃。需要说明的是，夹层玻璃按照透明玻璃、第一树脂层、塑料层、树脂层X及透明玻璃的顺序叠层。

(实施例13～24及比较例7～12)

(1)中间膜的制作

实施例13～24及比较例7～12中，制作具有第一树脂层、塑料层和第二树脂层的三层结构的中间膜。

使用热压接层压机(MCK株式会社制造的“MRK-650Y型”)，以下述表3、表4所示的加热温度、压接时的压力及输送时的张力，通过卷对卷方式进行热压接，由此，对下述表3、4所示种类的第一树脂层、塑料层和第二树脂层进行叠层，得到中间膜。

使用得到的中间膜，与实施例1～12及比较例1～6一样，得到夹层玻璃。

(评价)

(1)杨氏模量

如下测定塑料层、第一树脂层及第二树脂层的各杨氏模量。

通过以JIS K7127为基准的拉伸试验，得到23℃下应变-应力曲线。评价以得到的应变-应力曲线的直线部分的斜率表示的上述杨氏模量。

(2)粘接力

就上述塑料层与上述第一树脂层之间的粘接力及上述塑料层与上述第二树脂层之间的粘接力而言，分别以JIS K6854-2为基准，使用Tensilon万能材料试验机(Orientec株式会社制造的“RTM-500”)，在23℃、500m/min的速度下测定粘接力。

(3)可操作性

将得到的中间膜切割成100cm×100cm的大小。保持切割的中间膜两端，在桌子上以中间膜的表面及背面交替接触的方式反复30次进行连续接触，由此，评价可操作性。并通过下述基准判定可操作性。

[可操作性的判定基准]

○：在试验后，第一树脂层和塑料层及第二树脂层和塑料层完全未产生剥离的状态

△：在试验后，确认到第一树脂层和塑料层及第二树脂层和塑料层中的至少一者的剥离在端部低于10mm的状态

×：在试验后，第一树脂层和塑料层及第二树脂层和塑料层中的至少一者的剥离在端部为10mm以上的状态

(4)耐穿透性

以JIS R3205为基准，评价耐穿透性。根据下述基准判定耐穿透性。具体而言，以JIS B1501为基准的钢球中，选择质量2260g的钢球，将钢球放置于距水平面设置的夹层玻璃表面的任意高度，从钢球静止的状态不施加力而使钢球向夹层玻璃的中心部落下。将任意高度即钢球距夹层玻璃表面的距离设为Xm，使钢球向两张夹层玻璃的中心部分别落下。在将钢球穿透两张夹层玻璃中的一张夹层玻璃，且未穿透另一张夹层玻璃的情况下，将MBH设为Xm。在钢球两张夹层玻璃均被穿透的情况下，将任意高度即钢球距夹层玻璃表面的距离设为(X-0.5)m，评价MBH。将钢球均未穿透两张夹层玻璃的情况下，将任意高度即钢球距夹层玻璃表面的距离设为(X+0.5)m，评价MBH。反复进行该评价，并以0.5m间隔变更任意高度Xm，评价实施例及比较例的各夹层玻璃的MBH。

[耐穿透性的判定基准]

○○：MBH为5m以上

○：MBH为4m以上、低于5m

×：MBH低于4m

(5)夹层玻璃的破损后的外观及碎片大小

确认进行上述耐穿透性的评价后的夹层玻璃的破裂。根据下述基准判定破损的夹层玻璃的外观。

[破损后的外观]

○：蜘蛛巢穴状地破损

×：以撕裂夹层玻璃的方式破损

观察碎片面积，根据下述基准判定碎片的大小。需要说明的是，每一片碎片的面积是指相当于成为碎片的玻璃板的表面部分的两个面(相对于玻璃板的厚度方向成垂直的面)中面积较大的面的面积。

[碎片大小的判定基准]

○：每一片碎片的面积为直径3cm的圆的面积以下

×：每一片碎片的面积比直径3cm的圆的面积更大

将详情及结果在下述表1～4中表示。