GH4780合金锻件及其制备方法与应用

技术领域

本发明属于金属材料制造领域，具体涉及一种GH4780合金锻件及其制备方法与应用。

背景技术

GH4780镍基高温合金可用来制备能够在800℃条件下使用的航空发动机和地面燃气轮机用各类锻件。现有技术中GH4780合金成分如下：碳0.06%-0.12％，锆0.005％-0.07％，铬22％-23％，钼≤0.2％，钨1.8％-2.2%，钴18.5％-19.5％，铁≤0.7％，铌0.65％-0.95％，铝1.1％-1.4％，钛2.1％-2.4％，磷≤0.015％，硼0.002％-0.007％，钽0.85%-1.15%，铜≤0.1％，锰≤0.1％，硅≤0.15％，钒≤0.1％，镁≤0.007％，硫≤0.007％，余量为镍。

现有的制备方法：（1）在900-1160℃下对GH4780合金铸锭进行至少两个火次的拔长、镦粗，使其变形量为10%-50%，得到GH4780合金坯料；（2）将GH4780合金坯料在1010-1080℃经过两个火次的锻造，使其变形量为10%-50%，得到所述GH4780合金锻件。现有技术制备的GH4780合金锻件室温抗拉强度低于1300MPa，800℃抗拉强度低于900MPa，800℃/500MPa持久寿命低于20h。

现有技术中GH4780合金的C含量达到0.06wt%-0.12wt％，导致形成大量尺寸较大的MC碳化物，MC碳化物分布不均匀极易形成混晶组织，而且MC碳化物极易形成应力集中，诱发裂纹产生。另外，现有技术中GH4780合金的Ti（2.1wt％-2.4wt％）和Ta（0.85wt%-1.15wt%）含量较低，导致γ'相含量不高，锻件高温强度需要进一步提升。现有的制备方法已经不能满足GH4780合金锻件的研制需求。

现有制备方法制得锻件强度有待提高，不能满足更高服役温度下的使用要求。

发明内容

本发明的目的是为了克服现有技术制备的锻件存在混晶组织和高服役温度下力学性能不能满足要求的问题，提供一种GH4780合金锻件及其制备方法与应用。与现有技术相比，本发明研制的GH4780合金锻件组织均匀，锻件高服役温度下力学性能显著提高。

为了实现上述目的，本发明第一方面提供一种GH4780合金锻件的制备方法，其特征在于，该方法包括以下步骤：

（1）将GH4780合金铸锭进行均匀化处理，得到均匀化铸锭；

（2）将所述均匀化铸锭进行轧制处理，得到轧制棒材；

（3）将所述轧制棒材进行镦饼锻造处理，得到镦饼棒材；

（4）将所述镦饼棒材进行模锻处理，得到锻态锻件；

（5）将所述锻态锻件进行固溶处理，得到固溶锻件；

（6）将所述固溶锻件进行时效处理；其中

所述模锻处理的保温温度为1050-1100℃；所述固溶处理的温度为1010-1120℃；所述时效处理的温度为700-840℃。

本发明第二方面提供一种上述方法制得的GH4780合金锻件。

本发明第三方面提供一种上述的GH4780合金锻件在航空发动机或地面燃气轮机盘锻件、环形件、转动轴和叶片中的应用。

通过上述技术方案，本发明提供的一种GH4780合金锻件及其制备方法与应用获得以下有益的效果：

本发明中通过采用特定的处理方式，不仅能够有效减少MC碳化物数量和尺寸，而且可以提高合金中γ'相含量。与现有技术相比，本发明研制的GH4780合金锻件，棒材高服役温度下力学性能显著提高。

具体实施方式

在本文中所披露的范围的端点和任何值都不限于该精确的范围或值，这些范围或值应当理解为包含接近这些范围或值的值。对于数值范围来说，各个范围的端点值之间、各个范围的端点值和单独的点值之间，以及单独的点值之间可以彼此组合而得到一个或多个新的数值范围，这些数值范围应被视为在本文中具体公开。

为了实现上述目的，本发明第一方面提供一种GH4780合金锻件的制备方法，其特征在于，该方法包括以下步骤：

（1）将GH4780合金铸锭进行均匀化处理，得到均匀化铸锭；

（2）将所述均匀化铸锭进行轧制处理，得到轧制棒材；

（3）将所述轧制棒材进行镦饼锻造处理，得到镦饼棒材；

（4）将所述镦饼棒材进行模锻处理，得到锻态锻件；

（5）将所述锻态锻件进行固溶处理，得到固溶锻件；

（6）将所述固溶锻件进行时效处理；其中

所述模锻处理的保温温度为1050-1100℃；所述固溶处理的温度为1010-1120℃；所述时效处理的温度为700-840℃。

本发明中对GH4780合金铸锭的制备方式不做特殊的限定，该GH4780合金铸锭由本领域的常规方法获得即可，例如GH4780合金铸锭由真空感应熔炼+电渣重熔+真空自耗重熔三联冶炼得到，或者GH4780合金铸锭由真空感应熔炼+真空自耗重熔两联冶炼得到。

根据本发明，所述均匀化处理的过程包括：

（1-1）将所述GH4780合金铸锭进行镦粗处理，得到镦粗铸锭；

（1-2）将所述镦粗铸锭进行拔长处理，得到拔长铸锭；

（1-3）将所述拔长铸锭进行第一保温处理，然后随炉冷却至室温，得到所述均匀化铸锭。

本发明中所称的炉冷是指：坯料在炉中随炉温降低而冷却，下同不再赘述。

根据本发明，所述镦粗处理包括如下步骤：将所述GH4780合金铸锭，以10-30℃/min的升温速度，从T1为200-300℃，升温至T2为1180-1220℃，并进行保温处理20-40h。

根据本发明，所述镦粗处理的变形量B1为20-50%。

根据本发明，所述镦粗处理的下压速度为5-15mm/min。

本发明中所称的下压速度是指：单位时间内锻压机砧子的下压量，下文于此相同，不再赘述。

根据本发明，所述拔长处理条件包括：所述拔长处理的保温温度为1140-1180℃，所述拔长处理的保温时间为20-40h。

根据本发明，所述拔长处理的变形量B2为20-50%。

本发明中所称的变形量是指：加工变形前后坯料沿变形方向尺寸的变化量，下同不再赘述。

根据本发明，所述拔长处理的下压速度为5-15mm/min。

根据本发明，所述第一保温处理的条件包括：所述第一保温处理的保温温度为1140-1180℃，所述第一保温处理的保温时间为10-20h。

根据本发明，所述轧制处理的过程包括：

（2-1）将所述均匀化铸锭进行热连轧处理，得到热连轧棒材；

（2-2）将所述热连轧棒材进行温轧处理，得到温轧棒材；

（2-3）将所述温轧棒材进行冷轧处理，得到所述轧制棒材。

根据本发明，所述热连轧处理包括如下步骤：将所述均匀化铸锭在1165-1195℃的条件下，保温1-4h后，进行第一轧制，以10-20℃/min的冷速，炉冷至1050-1100℃。

本发明中所称的冷速是指：温度下降的速度，下文中冷速同此处指代的含义相同，不再赘述。

根据本发明，所述第一轧制的时间为60-180s。

根据本发明，所述第一轧制进行1-3火次。

根据本发明，所述热连轧处理的变形量B3为30-60%。

根据本发明，所述温轧处理包括如下步骤：将所述热连轧棒材在1050-1100℃的条件下，保温1-4h后，进行第二轧制，空冷至室温。

根据本发明，所述第二轧制的时间为30-100s。

根据本发明，所述第二轧制进行1-3火次。

根据本发明，所述温轧处理的变形量B4为10-30%。

根据本发明，所述冷轧处理的变形量B5为10-20%。

根据本发明，所述冷轧处理的时间为30-100s。

根据本发明，所述镦饼锻造处理的条件包括：镦饼锻造处理的保温温度为850-1040℃，镦饼锻造处理的保温时间为1-4h。

根据本发明，所述镦饼锻造处理的变形量B6为50-70%。

根据本发明，所述方法还包括在进行所述模锻处理前，在所述镦造棒材表面涂抹抗氧化涂料。

本发明中对使用的抗氧剂不做特殊的限定，例如抗氧剂可以选用玻璃防护润滑剂。

根据本发明，所述模锻处理的条件包括：所述模锻处理的保温温度为1050-1100℃，所述模锻处理的保温时间为1-4h。

根据本发明，所述模锻处理的变形量B7为20-60%。

根据本发明，所述模锻处理的终锻温度不低于850℃。

根据本发明，所述固溶处理包括如下步骤：

（5-1）将所述锻态锻件在1010-1040℃的条件下，保温1-4h后，空冷至室温，得到一次固溶锻件；

（5-2）将所述一次固溶锻件在1060-1120℃的条件下，保温1-4h后，空冷至室温，得到所述固溶锻件。

根据本发明，所述时效处理包括如下步骤：

（6-1）将所述固溶锻件在700-760℃的条件下，保温8-16h后，空冷至室温，得到时效锻件；（6-2）将所述时效锻件在780-840℃的条件下，保温8-16h后，空冷至室温，得到所述GH4780合金锻件。

根据本发明，基于所述GH4780合金铸锭总量，所述GH4780合金铸锭包含以下元素：0.01-0.03wt％的碳，2.5-3.5wt％的钛，1.2-3.5wt％的钽，0.005-0.07wt％的锆，22-23wt％的铬，不大于0.2wt％的钼，1.8-2.2wt％的钨，18.5-19.5wt％的钴，不大于0.7wt％的铁，0.65-0.95wt％的铌，1.1-1.4wt％的铝，不大于0.015wt％的磷，0.002-0.007wt％的硼，不大于0.1wt％的铜，不大于0.1wt％的锰，不大于0.15wt％的硅，不大于0.1wt％的钒，不大于0.007wt％的镁，不大于0.007wt％硫，和45-55wt%的镍。

本发明中，GH4780合金铸锭的长度记为L，将该GH4780合金铸锭按照以下方式处理：（A）将GH4780合金铸锭进行均匀化处理，所述均匀化处理的过程包括：

（A-1）将所述GH4780合金铸锭，以10-30℃/min的升温速度，从T1为200-300℃，升温至T2为1180-1220℃，保温处理20-40h后，进行镦粗处理，得到镦粗铸锭；

（A-2）将所述镦粗铸锭在1140-1180℃的温度下保温20-40h后，进行拔长处理，得到拔长铸锭；

（A-3）将所述拔长铸锭进行第一保温处理，所述第一保温处理的保温温度为1140-1180℃，所述第一保温处理的保温时间为10-20h，然后随炉冷却至室温，得到均匀化铸锭；

（B）将所述均匀化铸锭进行轧制处理，所述轧制处理的过程包括：

（B-1）将所述均匀化铸锭进行热连轧处理，所述热连轧处理包括如下步骤：将所述均匀化铸锭在1165-1195℃的条件下，保温1-4h后，进行第一轧制，以10-20℃/min的冷速，炉冷至1050-1100℃，得到热连轧棒材；

（B-2）将所述热连轧棒材进行温轧处理，所述温轧处理包括如下步骤：将所述热连轧棒材在1050-1100℃的条件下，保温1-4h后，进行第二轧制，空冷至室温，得到温轧棒材；

（B-3）将所述温轧棒材进行冷轧处理，所述冷轧处理的变形量为10-20%，

得到轧制棒材；

（C）将所述轧制棒材进行镦饼锻造处理，其中，所述镦饼锻造处理的条件包括：镦饼锻造处理的保温温度为850-1040℃，镦饼锻造处理的保温时间为1-4h，得到镦造棒材；

（D）在所述镦造棒材表面涂抹抗氧化涂料，然后进行模锻处理，所述模锻处理的条件包括：所述模锻处理的保温温度为1050-1100℃，所述模锻处理的保温时间为1-4h，得到锻态锻件；（E）将所述锻态锻件进行固溶处理，所述固溶处理包括如下步骤：

（E-1）将所述锻态锻件在1010-1040℃的条件下，保温1-4h后，空冷至室温，得到一次固溶锻件；

（E-2）将所述一次固溶锻件在1060-1120℃的条件下，保温1-4h后，空冷至室温，得到固溶锻件；

（F）将所述固溶锻件进行时效处理，所述时效处理包括如下步骤：

（F-1）将所述固溶锻件在700-760℃的条件下，保温8-16h后，空冷至室温，得到时效锻件；（F-2）将所述时效锻件在780-840℃的条件下，保温8-16h后，空冷至室温，得到GH4780合金锻件。

上述处理方法制得的GH4780合金锻件具有晶粒组织，而且可以提高棒材热变形能力。优选地，所述GH4780合金锻件的晶粒度为4-6级，室温抗拉强度≥1450MPa，800℃抗拉强度≥1050MPa，800℃/500MPa持久寿命≥40h。

本发明第二方面提供一种上述方法制得的GH4780合金锻件。

优选地，所述GH4780合金锻件的晶粒度为4-6级，室温抗拉强度≥1450MPa，800℃抗拉强度≥1050MPa，800℃/500MPa持久寿命≥40h。

本发明第三方面提供一种上述的GH4780合金锻件在航空发动机或地面燃气轮机盘锻件、环形件、转动轴和叶片中的应用。

以下实施例中，在没有特别说明的情况下，使用的各种原料均可从商业渠道获得。

以下为本发明实施例中涉及到性能参数的测试方法：

（1）室温抗拉强度：GB/T 228.1金属材料拉伸试验第1部分：室温试验方法。

（2）800℃抗拉强度：GB/T 228.2金属材料拉伸试验第2部分：高温试验方法。

（3）800℃/500MPa持久寿命：GB/T 2039金属材料单轴拉伸蠕变及持久试验方法。

（4）晶粒度：GB/T 6394金属平均晶粒度测定方法。

实施例1

通过两联工艺冶炼得到GH4780合金铸锭（锭型为Φ508±20mm），组成如下：0.02wt％的碳，3wt％的钛，2.8wt％的钽，0.06wt％的锆，22wt％的铬，0.2wt％的钼，1.8wt％的钨，18.7wt％的钴，0.5wt％的铁，0.9wt％的铌，1.2wt％的铝，0.01wt％的磷，0.003wt％的硼，0.08wt％的铜，0.08wt％的锰，0.12wt％的硅，0.02wt％的钒，0.003wt％的镁，0.004wt％硫，和48.5wt%的镍。

本发明中，GH4780合金铸锭的长度记为L，将该GH4780合金铸锭按照以方式处理：（A）将GH4780合金铸锭进行均匀化处理，所述均匀化处理的过程包括：

（A-1）将所述GH4780合金铸锭，以30℃/min的升温速度，从T1为300℃，升温至T2为1220℃，保温处理40h后，进行镦粗处理，所述镦粗处理的下压速度为15mm/min，所述镦粗处理的变形量为50%，得到镦粗铸锭；

（A-2）将所述镦粗铸锭在1180℃的温度下保温40h后，所述拔长处理的下压速度为15mm/min，所述拔长处理的变形量为50%，得到拔长铸锭；

（A-3）将所述拔长铸锭进行第一保温处理，所述第一保温处理的保温温度为1180℃，所述第一保温处理的保温时间为20h，然后随炉冷却至室温，得到均匀化铸锭；

（B）将所述均匀化铸锭进行轧制处理，所述轧制处理的过程包括：

（B-1）将所述均匀化铸锭进行热连轧处理，所述热连轧处理包括如下步骤：将所述均匀化铸锭在1195℃的条件下，保温4h后，进行第一轧制，以20℃/min的冷速，炉冷至1100℃，所述第一轧制的时间为180s，所述第一轧制进行3火次，所述热连轧处理的变形量为60%，得到热连轧棒材；

（B-2）将所述热连轧棒材进行温轧处理，所述温轧处理包括如下步骤：将所述热连轧棒材在1100℃的条件下，保温4h后，进行第二轧制，所述第二轧制的时间为100s，所述第二轧制进行3火次，所述温轧处理的变形量为30%，空冷至室温，得到温轧棒材；

（B-3）将所述温轧棒材进行冷轧处理，所述冷轧处理的变形量为20%；

所述冷轧处理的时间为100s，得到轧制棒材；

（C）将所述轧制棒材进行镦饼锻造处理，其中，所述镦饼锻造处理的条件包括：镦饼锻造处理的保温温度为1040℃，镦饼锻造处理的保温时间为4h，所述镦饼锻造处理的变形量为70%，得到镦造棒材；

（D）在所述镦造棒材表面涂抹玻璃防护润滑剂，然后进行模锻处理，所述模锻处理的条件包括：所述模锻处理的保温温度为1100℃，所述模锻处理的保温时间为4h，所述模锻处理的变形量为60%，所述模锻处理的终锻温度为1000℃，得到锻态锻件；

（E）将所述锻态锻件进行固溶处理，所述固溶处理包括如下步骤：

（E-1）将所述锻态锻件在1040℃的条件下，保温4h后，空冷至室温，得到一次固溶锻件；（E-2）将所述一次固溶锻件在1120℃的条件下，保温4h后，空冷至室温，得到固溶锻件；（F）将所述固溶锻件进行时效处理，所述时效处理包括如下步骤：

（F-1）将所述固溶锻件在760℃的条件下，保温16h后，空冷至室温，得到时效锻件；

（F-2）将所述时效锻件在840℃的条件下，保温16h后，空冷至室温，得到GH4780合金锻件。

对得到的GH4780合金锻件进行测试，测试结果如表1所示。

实施例2

GH4780合金铸锭同实施例1。

本发明中，GH4780合金铸锭的长度记为L，将该GH4780合金铸锭按照以方式处理：（A）将GH4780合金铸锭进行均匀化处理，所述均匀化处理的过程包括：

（A-1）将所述GH4780合金铸锭，以10℃/min的升温速度，从T1为200℃，升温至T2为1180℃，保温处理20h，所述镦粗处理的下压速度为5mm/min，所述镦粗处理的变形量为20%，得到镦粗铸锭；

（A-2）将所述镦粗铸锭在1140℃的温度下保温20h后，所述拔长处理的下压速度为5mm/min，所述拔长处理的变形量为20%，得到拔长铸锭；

（A-3）将所述拔长铸锭进行第一保温处理，所述第一保温处理的保温温度为1140℃，所述第一保温处理的保温时间为10h，然后随炉冷却至室温，得到均匀化铸锭；

（B）将所述均匀化铸锭进行轧制处理，所述轧制处理的过程包括：

（B-1）将所述均匀化铸锭进行热连轧处理，所述热连轧处理包括如下步骤：将所述均匀化铸锭在1165℃的条件下，保温1h后，进行第一轧制，以10℃/min的冷速，炉冷至1050℃，所述第一轧制的时间为60s，所述第一轧制进行1火次，所述热连轧处理的变形量为30%，得到热连轧棒材；

（B-2）将所述热连轧棒材进行温轧处理，所述温轧处理包括如下步骤：将所述热连轧棒材在1050℃的条件下，保温1h后，进行第二轧制，所述第二轧制的时间为30s，所述第二轧制进行1火次，所述温轧处理的变形量为10%，空冷至室温，得到温轧棒材；

（B-3）将所述温轧棒材进行冷轧处理，所述冷轧处理的变形量为10%；

所述冷轧处理的时间为30s，得到轧制棒材；

（C）将所述轧制棒材进行镦饼锻造处理，其中，所述镦饼锻造处理的条件包括：镦饼锻造处理的保温温度为850℃，镦饼锻造处理的保温时间为1h，所述镦饼锻造处理的变形量为50%，得到镦造棒材；

（D）在所述镦造棒材表面涂抹玻璃防护润滑剂，然后进行模锻处理，所述模锻处理的条件包括：所述模锻处理的保温温度为1050℃，所述模锻处理的保温时间为1h，所述模锻处理的变形量为20%，所述模锻处理的终锻温度850℃，得到锻态锻件；

（E）将所述锻态锻件进行固溶处理，所述固溶处理包括如下步骤：

（E-1）将所述锻态锻件在1010℃的条件下，保温1h后，空冷至室温，得到一次固溶锻件；（E-2）将所述一次固溶锻件在1060℃的条件下，保温1h后，空冷至室温，得到固溶锻件；（F）将所述固溶锻件进行时效处理，所述时效处理包括如下步骤：

（F-1）将所述固溶锻件在700℃的条件下，保温8h后，空冷至室温，得到时效锻件；

（F-2）将所述时效锻件在780℃的条件下，保温8h后，空冷至室温，得到GH4780合金锻件。

对得到的GH4780合金锻件进行测试，测试结果如表1所示。

实施例3

GH4780合金铸锭同实施例1。

本发明中，GH4780合金铸锭的长度记为L，将该GH4780合金铸锭按照以方式处理：（A）将GH4780合金铸锭进行均匀化处理，所述均匀化处理的过程包括：

（A-1）将所述GH4780合金铸锭，以20℃/min的升温速度，从T1为250℃，升温至T2为1200℃，保温处理30h，所述镦粗处理的下压速度为10mm/min，所述镦粗处理的变形量为35%，得到镦粗铸锭；

（A-2）将所述镦粗铸锭在1160℃的温度下保温30h后，所述拔长处理的下压速度为10mm/min，所述拔长处理的变形量为35%，得到拔长铸锭；

（A-3）将所述拔长铸锭进行第一保温处理，所述第一保温处理的保温温度为1160℃，所述第一保温处理的保温时间为15h，然后随炉冷却至室温，得到均匀化铸锭；

（B）将所述均匀化铸锭进行轧制处理，所述轧制处理的过程包括：

（B-1）将所述均匀化铸锭进行热连轧处理，所述热连轧处理包括如下步骤：将所述均匀化铸锭在1180℃的条件下，保温2.5h后，进行第一轧制，以15℃/min的冷速，炉冷至1075℃，所述第一轧制的时间为120s，所述第一轧制进行2火次，所述热连轧处理的变形量为45%，得到热连轧棒材；

（B-2）将所述热连轧棒材进行温轧处理，所述温轧处理包括如下步骤：将所述热连轧棒材在1075℃的条件下，保温2.5h后，进行第二轧制，所述第二轧制的时间为70s，所述第二轧制进行2火次，所述温轧处理的变形量为20%，空冷至室温，得到温轧棒材；

（B-3）将所述温轧棒材进行冷轧处理，所述冷轧处理的变形量为15%；

所述冷轧处理的时间为70s，得到轧制棒材；

（C）将所述轧制棒材进行镦饼锻造处理，其中，所述镦饼锻造处理的条件包括：镦饼锻造处理的保温温度为945℃，镦饼锻造处理的保温时间为2.5h，所述镦饼锻造处理的变形量为60%，得到镦造棒材；

（D）在所述镦造棒材表面涂抹玻璃防护润滑剂，然后进行模锻处理，所述模锻处理的条件包括：所述模锻处理的保温温度为1075℃，所述模锻处理的保温时间为2.5h，所述模锻处理的变形量为40%，所述模锻处理的终锻温度950℃，得到锻态锻件；

（E）将所述锻态锻件进行固溶处理，所述固溶处理包括如下步骤：

（E-1）将所述锻态锻件在1025℃的条件下，保温2.5h后，空冷至室温，得到一次固溶锻件；（E-2）将所述一次固溶锻件在1090℃的条件下，保温2.5h后，空冷至室温，得到固溶锻件；（F）将所述固溶锻件进行时效处理，所述时效处理包括如下步骤：

（F-1）将所述固溶锻件在730℃的条件下，保温12h后，空冷至室温，得到时效锻件；

（F-2）将所述时效锻件在810℃的条件下，保温12h后，空冷至室温，得到GH4780合金锻件。

对得到的GH4780合金锻件进行测试，测试结果如表1所示。

对比例1

按照与实施例3相似的步骤方法制备GH4780合金锻件，不同的是步骤（D）中模锻处理的保温温度为1020℃。

对得到的GH4780合金锻件进行测试，测试结果如表1所示。

对比例2

按照与实施例3相似的步骤方法制备GH4780合金锻件，不同的是

（E-1）将所述锻态锻件在980℃的条件下，保温1h后，空冷至室温，得到一次固溶锻件；（E-2）将所述一次固溶锻件在1020℃的条件下，保温1h后，空冷至室温，得到固溶锻件；（F-1）将所述固溶锻件在650℃的条件下，保温8h后，空冷至室温，得到时效锻件；

（F-2）将所述时效锻件在760℃的条件下，保温8h后，空冷至室温。

对得到的GH4780合金锻件进行测试，测试结果如表1所示。

对比例3

按照与实施例3相似的步骤方法制备GH4780合金锻件，不同的是：处理方法不进行轧制处理。

对得到的GH4780合金锻件进行测试，测试结果如表1所示。

表1

由以上实施例、对比例和表1数据可以看出，本发明中实施例1-3制得的GH4780合金锻件的晶粒度可达6级，心部与边缘晶粒度级差小于2，室温抗拉强度≥1480 MPa，800℃抗拉强度≥1120 MPa，800℃/500MPa持久寿命≥43h。本发明制得的GH4780合金锻件组织均匀，具有更高的高温强度，可满足高服役温度的条件。

以上详细描述了本发明的优选实施方式，但是，本发明并不限于此。在本发明的技术构思范围内，可以对本发明的技术方案进行多种简单变型，包括各个技术特征以任何其它的合适方式进行组合，这些简单变型和组合同样应当视为本发明所公开的内容，均属于本发明的保护范围。