光学系统、镜头模组和电子设备

技术领域

本发明属于光学成像技术领域，尤其涉及一种光学系统、镜头模组和电子设备。

背景技术

如今，随着科技的飞速发展，消费者对移动电子产品的成像质量要求也越来越高。为满足高阶成像系统，实现广角拍摄效果，七片式镜头可作为多种类型可摄像便携式电子设备的配件选择之一。然而，现有的七片式镜头无法同时满足较大视场角与小型化的要求。

发明内容

本申请的目的在于提供一种光学系统、镜头模组和电子设备，用于解决上述技术问题。

本发明提供一种光学系统，沿光轴方向的物侧至像侧依次包含：第一透镜，具有正屈折力，所述第一透镜物侧面近光轴处为凸面；第二透镜，具有屈折力；第三透镜，具有屈折力；第四透镜，具有屈折力；第五透镜，具有屈折力；第六透镜，具有正屈折力；第七透镜，具有负屈折力，所述第七透镜像侧面近光轴处为凹面；所述光学系统满足条件式：4≤(Y72＊TL)/(ET7＊f)≤10，其中，Y72为所述第七透镜像侧面的最大光学有效半径，TL为所述第一透镜物侧面至光学系统成像面于光轴上的距离，ET7为所述第七透镜的物侧面在最大光学有效径处至所述第七透镜的像侧面在最大光学有效径处于光轴上的距离，f为所述光学系统的焦距。本申请通过合理配置第一透镜至第七透镜的各透镜的面型和屈折力，使得七片式的光学系统能够满足高像素及良好像质的要求。当光学系统满足上述条件式，可平衡光学系统的较大视场角与光学系统的厚度，在保证第七透镜成型良率同时减小光学系统的尺寸。

其中，所述光学系统满足条件式：2≤TL/EPD≤3，其中，EPD为所述光学系统的入瞳直径。当光学系统满足上述条件式，可使光学系统总长度较小，并增加进光量。

其中，所述光学系统满足条件式：9≤(|AL1S1|+|AL2S1|)/f≤20，其中，所述第一透镜物侧面有效径内各处具有切面，所述切面与垂直于光轴的平面相交形成锐角夹角，所述锐角夹角的最大值为AL1S1，所述第二透镜物侧面有效径内各处具有切面，所述切面与垂直于光轴的平面相交形成锐角夹角，所述锐角夹角的最大值为AL1S2。当光学系统满足上述条件式时，可降低第一透镜生产敏感性，并实现较大视场角。

其中，所述光学系统满足条件式：10≤MVd/f≤20，其中，MVd为所述第一透镜至所述第七透镜的阿贝数的平均值。当光学系统满足上述条件式时，可平衡色差，匹配高阿贝数与低阿贝数对应不同的折射率，可通过不同材料组合实现较大视场角与良好光学成像性能。

其中，所述光学系统满足条件式：0≤ET1/(CT1＊f)≤1mm

其中，所述光学系统满足条件式：0≤ET7/(CT7＊f)≤1mm

其中，所述光学系统满足条件式：0≤EPD/f≤1，其中，EPD为所述光学系统的入瞳直径。当光学系统满足上述条件式时，可平衡通光量与像面后移，实现大光圈与较大视场角。

其中，所述光学系统满足条件式：0≤(MIN6＊MAX7)/(MAX6＊MIN7)≤1，其中，MIN6为所述第六透镜在最大光学有效径内于光轴方向上的最小厚度，MAX6所述第六透镜在最大光学有效径内于光轴方向上的最大厚度，MIN7为所述第七透镜在最大光学有效径内于光轴方向上的最小厚度，MAX7所述第七透镜在最大光学有效径内于光轴方向上的最大厚度。当光学系统满足上述条件式时，可提高注塑成型良率，并平衡较大视场角与像散。

其中，所述光学系统满足条件式：0≤(CT5+CT7)/CT6≤2，其中，CT5为所述第五透镜于光轴上的厚度，CT6为所述第六透镜于光轴上的厚度，CT7为所述第七透镜于光轴上的厚度。当光学系统满足上述条件式时，有利于扩大视场角和平衡像差。

其中，所述光学系统满足条件式：1≤TL/ImgH≤2，其中，ImgH为所述光学系统的最大视场角所对应的像高的一半。当光学系统满足上述条件式时，有利于实现光学系统小型化。

本发明提供一种镜头模组，包括镜筒、电子感光元件和上述的光学系统，所述光学系统设置在所述镜筒内，所述电子感光元件设置在所述光学系统像侧。所述电子感光元件设置在所述光学系统的像侧，用于将穿过所述第一透镜至所述第七透镜入射到所述电子感光元件上的物的光线转换成图像的电信号。本申请通过在镜头模组内安装该光学系统的第一透镜至第七透镜，合理配置第一透镜至第七透镜的各透镜的面型和屈折力，可以使得七片式的光学系统可以同时满足较大视场角与小型化的要求。

本发明提供一种电子设备，包括壳体和上述的镜头模组，所述镜头模组设于所述壳体内。本申请通过在电子设备中设置上述镜头模组，可以使得电子设备同时满足较大视场角与小型化的要求。

综上所述，本申请七片式透镜的光学系统，以紧凑的空间排布，不仅实现了广角摄像，而且光学系统轻薄化，总长较短，并且根据合理分配屈折力，平衡了整体光学系统的像差，降低了光学系统的敏感度，可进行批量生产加工，满足了当前市场需求。

附图说明

为了更清楚地说明本发明实施例或现有技术中的技术方案，下面将对实施例或现有技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本发明的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。

图1a是第一实施例的光学系统的结构示意图；

图1b是第一实施例的纵向球差曲线、像散曲线和畸变曲线；

图2a是第二实施例的光学系统的结构示意图；

图2b是第二实施例的纵向球差曲线、像散曲线和畸变曲线；

图3a是第三实施例的光学系统的结构示意图；

图3b是第三实施例的纵向球差曲线、像散曲线和畸变曲线；

图4a是第四实施例的光学系统的结构示意图；

图4b是第四实施例的纵向球差曲线、像散曲线和畸变曲线；

图5a是第五实施例的光学系统的结构示意图；

图5b是第五实施例的纵向球差曲线、像散曲线和畸变曲线；

图6a是第六实施例的光学系统的结构示意图；

图6b是第六实施例的纵向球差曲线、像散曲线和畸变曲线；

图7a是第七实施例的光学系统的结构示意图；

图7b是第七实施例的纵向球差曲线、像散曲线和畸变曲线。

具体实施方式

下面将结合本发明实施例中的附图，对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例仅仅是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有作出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。

本申请实施例提供了一种镜头模组，该镜头模组包括镜筒、电子感光元件和本发明实施例提供的光学系统，光学系统的第一透镜至第七透镜安装在镜筒内，所述电子感光元件设置在所述光学系统的像侧，用于将穿过所述第一透镜至所述第七透镜入射到所述电子感光元件上的物的光线转换成图像的电信号。电子感光元件可以为互补金属氧化物半导体(Complementary Metal Oxide Semiconductor，CMOS)或电荷耦合器件(Charge－coupled Device，CCD)。该镜头模组可以是数码相机的独立的镜头，也可以是集成在如智能手机等电子设备上的成像模块。本申请通过在镜头模组内安装该光学系统的第一透镜至第七透镜，合理配置第一透镜至第七透镜的各透镜的面型和屈折力，可以使得七片式透镜的光学系统同时满足较大视场角与小型化的要求。

本申请实施例提供了一种电子设备，该电子设备包括壳体和本申请实施例提供的镜头模组。镜头模组和电子感光元件设置在壳体内。该电子设备可以为智能手机、个人数字助理(PDA)、平板电脑、智能手表、无人机、电子书籍阅读器、行车记录仪、可穿戴装置等。本申请通过在电子设备中设置镜头模组，可以使得电子设备同时满足较大视场角与小型化的要求。

本申请实施例提供了一种光学系统，该光学系统沿光轴方向的物侧至像侧依次包含第一透镜、第二透镜、第三透镜、第四透镜、第五透镜第六透镜和第七透镜。在第一透镜至第七透镜中，任意相邻两片透镜之间均可具有空气间隔。

具体的，七片透镜的具体形状和结构如下：

第一透镜，具有正屈折力，所述第一透镜物侧面近光轴处为凸面；第二透镜，具有屈折力；第三透镜，具有屈折力；第四透镜，具有屈折力；第五透镜，具有屈折力；第六透镜，具有正屈折力；第七透镜，具有负屈折力，所述第七透镜像侧面近光轴处为凹面；所述光学系统满足条件式：4≤(Y72＊TL)/(ET7＊f)≤10，其中，Y72为所述第七透镜像侧面的最大光学有效半径，TL为所述第一透镜物侧面至光学系统成像面于光轴上的距离，ET7为所述第七透镜的物侧面在最大光学有效径处至所述第七透镜的像侧面在最大光学有效径处于光轴上的距离，f为所述光学系统的焦距。本申请通过合理配置第一透镜至第七透镜的各透镜的面型和屈折力，使得七片式的光学系统能够满足高像素及良好像质的要求。当光学系统满足上述条件式，可平衡光学系统的较大视场角与光学系统的厚度，在保证第七透镜成型良率同时减小光学系统的尺寸。

在一个具体的实施例中，所述光学系统满足条件式：2≤TL/EPD≤3，其中，EPD为所述光学系统的入瞳直径。可选地，光学系统满足条件式：2.143≤TL/EPD≤2.924。当光学系统满足上述条件式，可使光学系统总长度较小，并增加进光量。

在一个具体的实施例中，所述光学系统满足条件式：9≤(|AL1S1|+|AL2S1|)/f≤20，其中，所述第一透镜物侧面有效径内各处具有切面，所述切面与垂直于光轴的平面相交形成锐角夹角，所述锐角夹角的最大值为AL1S1，所述第二透镜物侧面有效径内各处具有切面，所述切面与垂直于光轴的平面相交形成锐角夹角，所述锐角夹角的最大值为AL1S2。可选地，光学系统满足条件式：9.754≤(|AL1S1|+|AL2S1|)/f≤18.909。当光学系统满足上述条件式时，可降低第一透镜生产敏感性，并实现较大视场角。

在一个具体的实施例中，所述光学系统满足条件式：10≤MVd/f≤20，其中，MVd为所述第一透镜至所述第七透镜的阿贝数的平均值。可选地，光学系统满足条件式：12.114≤MVd/f≤16.05。当光学系统满足上述条件式时，可平衡色差，匹配高阿贝数与低阿贝数对应不同的折射率，可通过不同材料组合实现较大视场角与良好光学成像性能。

所述光学系统满足条件式：0≤ET1/(CT1＊f)≤1mm

在一个具体的实施例中，所述光学系统满足条件式：0≤ET7/(CT7＊f)≤1mm

在一个具体的实施例中，所述光学系统满足条件式：0≤EPD/f≤1，其中，EPD为所述光学系统的入瞳直径。可选地，光学系统满足条件式：0.495≤EPD/f≤0.633。当光学系统满足上述条件式时，可平衡通光量与像面后移，实现大光圈与较大视场角。

在一个具体的实施例中，所述光学系统满足条件式：0≤(MIN6＊MAX7)/(MAX6＊MIN7)≤1，其中，MIN6为所述第六透镜在最大光学有效径内于光轴方向上的最小厚度，MAX6所述第六透镜在最大光学有效径内于光轴方向上的最大厚度，MIN7为所述第七透镜在最大光学有效径内于光轴方向上的最小厚度，MAX7所述第七透镜在最大光学有效径内于光轴方向上的最大厚度。可选地，光学系统满足条件式：0.15≤(MIN6＊MAX7)/(MAX6＊MIN7)≤0.364。当光学系统满足上述条件式时，可提高注塑成型良率，并平衡较大视场角与像散。

在一个具体的实施例中，所述光学系统满足条件式：0≤(CT5+CT7)/CT6≤2，其中，CT5为所述第五透镜于光轴上的厚度，CT6为所述第六透镜于光轴上的厚度，CT7为所述第七透镜于光轴上的厚度。可选地，光学系统满足条件式：0.903≤(CT5+CT7)/CT6≤1.812。当光学系统满足上述条件式时，有利于扩大视场角和平衡像差。

在一个具体的实施例中，所述光学系统满足条件式：1≤TL/ImgH≤2，其中，ImgH为所述光学系统的最大视场角所对应的像高的一半。可选地，光学系统满足条件式：1.324≤TL/ImgH≤1.734。当光学系统满足上述条件式时，有利于实现光学系统小型化。

第一实施例，

请参考图1a和图1b，本实施例的光学系统，沿光轴方向的物侧至像侧依次包括：

第一透镜L1，具有正曲折力，第一透镜L1的物侧面S1于近光轴处为凸面，像侧面S2于近光轴处为凹面；第一透镜L1的物侧面S1于圆周处为凸面，像侧面S2于圆周处为凹面。

第二透镜L2，具有负曲折力，第二透镜L2的物侧面S3于近光轴处为凸面，像侧面S4于近光轴处为凹面；第二透镜L2的物侧面S3于圆周处为凸面，像侧面S4于圆周处为凹面。

第三透镜L3，具有负曲折力，第三透镜L3的物侧面S5于近光轴处为凸面，像侧面S6于近光轴处为凹面；第三透镜L3的物侧面S5于圆周处为凹面，像侧面S6于圆周处为凸面。

第四透镜L4，具有正曲折力，第四透镜的物侧面S7于近光轴处为凸面，像侧面S8于近光轴处为凸面；第四透镜L4的物侧面S7于圆周处为凸面，像侧面S8为于圆周处为凸面。

第五透镜L5，具有负曲折力，第五透镜L5的物侧面S9于近光轴处为凸面，像侧面S10于近光轴处为凹面；第五透镜L5的物侧面S9于圆周处为凹面，像侧面S10于圆周处为凸面。

第六透镜L6，具有正曲折力，第六透镜L6的物侧面S11于近光轴处为凸面，像侧面S11于近光轴处为凸面；第六透镜L6的物侧面S11于圆周处为凹面，像侧面S12于圆周处为凸面。

第七透镜L7，具有负曲折力，第七透镜L7的物侧面S11于近光轴处为凹面，像侧面S12于近光轴处为凹面；第七透镜L7的物侧面S11于圆周处为凸面，像侧面S12于圆周处为凸面。

上述第一透镜L1至第七透镜L7的材质均为塑料。

此外，光学系统还包括光阑STO、红外滤光片L8和像面S17。光阑STO设置在第一透镜L1远离第二透镜L2的一侧，用于控制进光量。其他实施例中，光阑STO还可以设置在相邻两透镜之间，或者是其他透镜上。红外滤光片L8设置在第七透镜L7的像方侧，其包括物侧面S15和像侧面S16，红外滤光片L8用于过滤掉红外光线，使得射入像面S17的光线为可见光，可见光的波长为380nm－780nm。红外滤光片L8的材质为玻璃，并可在玻璃上镀膜。像面S17为被摄物体的光通过所述光学系统后形成的像所在的面。

表1a示出了本实施例的光学系统的特性的表格，Y半径、厚度和焦距的单位均为毫米(mm)。

表1a

其中，f为光学系统的焦距，FNO为光学系统的光圈数，FOV为光学系统的视场角。

在本实施例中，第一透镜L1至第七透镜L7的任意一个透镜的物侧面和像侧面均为非球面，各非球面透镜的面型x可利用但不限于以下非球面公式进行限定：

其中，x为非球面沿光轴方向在高度为h的位置时，距非球面顶点的距离矢高；c为非球面的近轴曲率，c＝1/R(即，近轴曲率c为上表1a中Y半径R的倒数)；k为圆锥系数；Ai是非球面第i阶的修正系数。表1b给出了可用于第一实施例中各非球面镜面S1－S14高次项系数A4、A6、A8、A10、A12、A14、A16、A18和A20。

表1b

图1b示出了第一实施例的光学系统的纵向球差曲线、像散曲线和畸变曲线。其中，纵向球差曲线表示不同波长的光线经由光学系统的各透镜后的会聚焦点偏离；像散曲线表示子午像面弯曲和弧矢像面弯曲；畸变曲线表示不同视场角对应的畸变大小值。根据图1b纵向球差图可知，光学系统对波长为470.0000nm、510.0000nm、587.5618nm、610.0000nm以及650.0000nm的光线所产生的纵向球差介于－0.025mm至0.01mm之间；根据图1b像散图可知，光学系统对波长587.5618nm的光线于子午方向和弧矢方向的像散介于－0.03mm至0.03mm之间；根据图1b畸变图可知，光学系统对587.5618nm的光线所产生的畸变介于0.0％至2.0％之间。根据图1b可知，第一实施例所给出的光学系统能够实现良好的成像品质。

第二实施例，

请参考图2a和图2b，本实施例的光学系统，沿光轴方向的物侧至像侧依次包括：

第一透镜L1，具有正曲折力，第一透镜L1的物侧面S1于近光轴处为凸面，像侧面S2于近光轴处为凹面；第一透镜L1的物侧面S1于圆周处为凸面，像侧面S2于圆周处为凸面。

第二透镜L2，具有负曲折力，第二透镜L2的物侧面S3于近光轴处为凸面，像侧面S4于近光轴处为凹面；第二透镜L2的物侧面S3于圆周处为凹面，像侧面S4于圆周处为凸面。

第三透镜L3，具有正曲折力，第三透镜L3的物侧面S5于近光轴处为凸面，像侧面S6于近光轴处为凹面；第三透镜L3的物侧面S5于圆周处为凹面，像侧面S6于圆周处为凸面。

第四透镜L4，具有负曲折力，第四透镜L4的物侧面S7于近光轴处为凹面，像侧面S8于近光轴处为凹面；第四透镜L4的物侧面S7于圆周处为凹面，像侧面S8于圆周处为凸面。

第五透镜L5，具有正曲折力，第五透镜L5的物侧面S9于近光轴处为凸面，像侧面S10于近光轴处为凹面；第五透镜L5的物侧面S9于圆周处为凹面，像侧面S10于圆周处为凸面。

第六透镜L6，具有正曲折力，第六透镜L6的物侧面S11于近光轴处为凸面，像侧面S11于近光轴处为凸面；第六透镜L6的物侧面S11于圆周处为凹面，像侧面S12于圆周处为凸面。

第七透镜L7，具有负曲折力，第七透镜L7的物侧面S11于近光轴处为凹面，像侧面S12于近光轴处为凹面；第七透镜L7的物侧面S11于圆周处为凸面，像侧面S12于圆周处为凸面。

第二实施例的其他结构与第一实施例相同，参照即可。

表2a示出了本实施例的光学系统的特性的表格，Y半径、厚度和焦距的单位均为毫米(mm)。

表2a

其中，表2a的各参数含义均与第一实施例各参数含义相同。

表2b给出了可用于第二实施例中各非球面镜面的高次项系数，其中，各非球面面型可由第一实施例中给出的公式限定。

表2b

图2b示出了第二实施例的光学系统的纵向球差曲线、像散曲线和畸变曲线。根据图2b纵向球差图可知，光学系统对波长为470.0000nm、510.0000nm、587.5618nm、610.0000nm以及650.0000nm的光线所产生的纵向球差介于－0.075mm至0.03mm之间；根据图2b像散图可知，光学系统对波长587.5618nm的光线于子午方向和弧矢方向的像散介于－0.01mm至0.04mm之间；根据图2b畸变图可知，光学系统对587.5618nm的光线所产生的畸变介于0.0％至2.0％之间。根据图2b可知，第二实施例所给出的光学系统能够实现良好的成像品质。

第三实施例，

请参考图3a和图3b，本实施例的光学系统，沿光轴方向的物侧至像侧依次包括：

第一透镜L1，具有正曲折力，第一透镜L1的物侧面S1于近光轴处为凸面，像侧面S2于近光轴处为凹面；第一透镜L1的物侧面S1于圆周处为凸面，像侧面S2于圆周处为凸面。

第二透镜L2，具有负曲折力，第二透镜L2的物侧面S3于近光轴处为凸面，像侧面S4于近光轴处为凹面；第二透镜L2的物侧面S3于圆周处为凸面，像侧面S4于圆周处为凹面。

第三透镜L3，具有负曲折力，第三透镜L3的物侧面S1于近光轴处为凸面，像侧面S2于近光轴处为凹面；第三透镜L3的物侧面S5于圆周处为凹面，像侧面S6于圆周处为凸面。

第四透镜L4，具有正曲折力，第四透镜L4的物侧面S7于近光轴处为凸面，像侧面S8于近光轴处为凸面；第四透镜L4的物侧面S7于圆周处为凹面，像侧面S8于圆周处为凸面。

第五透镜L5，具有负曲折力，第五透镜L5的物侧面S9于近光轴处为凹面，像侧面S10于近光轴处为凹面；第五透镜L5的物侧面S9于圆周处为凹面，像侧面S10于圆周处为凸面。

第六透镜L6，具有正曲折力，第六透镜L6的物侧面S11于近光轴处为凸面，像侧面S11于近光轴处为凸面；第六透镜L6的物侧面S11于圆周处为凹面，像侧面S12于圆周处为凸面。

第七透镜L7，具有负曲折力，第七透镜L7的物侧面S11于近光轴处为凹面，像侧面S12于近光轴处为凹面；第七透镜L7的物侧面S11于圆周处为凹面，像侧面S12于圆周处为凸面。

第三实施例的其他结构与第一实施例相同，参照即可。

表3a示出了本实施例的光学系统的特性的表格，Y半径、厚度和焦距的单位均为毫米(mm)。

表3a

其中，表3a的各参数含义均与第一实施例各参数含义相同。

表3b给出了可用于第三实施例中各非球面镜面的高次项系数，其中，各非球面面型可由第一实施例中给出的公式限定。

表3b

图3b示出了第三实施例的光学系统的纵向球差曲线、像散曲线和畸变曲线。根据图3b纵向球差图可知，光学系统对波长为470.0000nm、510.0000nm、587.5618nm、610.0000nm以及650.0000nm的光线所产生的纵向球差介于－0.02mm至0.02mm之间；根据图3b像散图可知，光学系统对波长587.5618nm的光线于子午方向和弧矢方向的像散介于－0.02mm至0.02mm之间；根据图3b畸变图可知，光学系统对587.5618nm的光线所产生的畸变介于0.0％至2.0％之间。根据图3b可知，第三实施例所给出的光学系统能够实现良好的成像品质。

第四实施例，

请参考图4a和图4b，本实施例的光学系统，沿光轴方向的物侧至像侧依次包括：

第一透镜L1，具有正曲折力，第一透镜L1的物侧面S1于近光轴处为凸面，像侧面S2于近光轴处为凹面；第一透镜L1的物侧面S1于圆周处为凸面，像侧面S2于圆周处为凹面。

第二透镜L2，具有正曲折力，第二透镜L2的物侧面S3于近光轴处为凸面，像侧面S4于近光轴处为凹面；第二透镜L2的物侧面S3于圆周处为凸面，像侧面S4于圆周处为凹面。

第三透镜L3，具有负曲折力，第三透镜L3的物侧面S1于近光轴处为凹面，像侧面S2于近光轴处为凸面；第三透镜L3的物侧面S5于圆周处为凹面，像侧面S6于圆周处为凸面。

第四透镜L4，具有正曲折力，第四透镜L4的物侧面S7于近光轴处为凸面，像侧面S8于近光轴处为凸面；第四透镜L4的物侧面S7于圆周处为凸面，像侧面S8于圆周处为凸面。

第五透镜L5，具有正曲折力，第五透镜L5的物侧面S9于近光轴处为凸面，像侧面S10于近光轴处为凹面；第五透镜L5的物侧面S9于圆周处为凹面，像侧面S10于圆周处为凸面。

第六透镜L6，具有正曲折力，第六透镜L6的物侧面S11于近光轴处为凹面，像侧面S11于近光轴处为凸面；第六透镜L6的物侧面S11于圆周处为凹面，像侧面S12于圆周处为凸面。

第七透镜L7，具有负曲折力，第七透镜L7的物侧面S11于近光轴处为凹面，像侧面S12于近光轴处为凹面；第七透镜L7的物侧面S11于圆周处为凸面，像侧面S12于圆周处为凸面。

第四实施例的其他结构与第一实施例相同，参照即可。

表4a示出了本实施例的光学系统的特性的表格，Y半径、厚度和焦距的单位均为毫米(mm)。

表4a

其中，表4a的各参数含义均与第一实施例各参数含义相同。

表4b给出了可用于第四实施例中各非球面镜面的高次项系数，其中，各非球面面型可由第一实施例中给出的公式限定。

表4b

图4b示出了第四实施例的光学系统的纵向球差曲线、像散曲线和畸变曲线。根据图4b纵向球差图可知，光学系统对波长为470.0000nm、510.0000nm、587.5618nm、610.0000nm以及650.0000nm的光线所产生的纵向球差介于－0.06mm至0.02mm之间；根据图4b像散图可知，光学系统对波长587.5618nm的光线于子午方向和弧矢方向的像散介于－0.02mm至0.02mm之间；根据图4b畸变图可知，光学系统对587.5618nm的光线所产生的畸变介于0.0％至2.0％之间。根据图4b可知，第四实施例所给出的光学系统能够实现良好的成像品质。

第五实施例，

请参考图5a和图5b，本实施例的光学系统，沿光轴方向的物侧至像侧依次包括：

第一透镜L1，具有正曲折力，第一透镜L1的物侧面S1于近光轴处为凸面，像侧面S2于近光轴处为凸面；第一透镜L1的物侧面S1于圆周处为凸面，像侧面S2于圆周处为凸面。

第二透镜L2，具有负曲折力，第二透镜L2的物侧面S3于近光轴处为凹面，像侧面S4于近光轴处为凹面；第二透镜L2的物侧面S3于圆周处为凹面，像侧面S4于圆周处为凸面。

第三透镜L3，具有正曲折力，第三透镜L3的物侧面S5于近光轴处为凸面，像侧面S6于近光轴处为凹面；第三透镜L3的物侧面S5于圆周处为凸面，像侧面S6于圆周处为凹面。

第四透镜L4，具有正曲折力，第四透镜L4的物侧面S7于近光轴处为凸面，像侧面S8于近光轴处为凸面；第四透镜L4的物侧面S7于圆周处为凸面，像侧面S8于圆周处为凸面。

第五透镜L5，具有正曲折力，第五透镜L5的物侧面S9于近光轴处为凸面，像侧面S10于近光轴处为凹面；第五透镜L5的物侧面S9于圆周处为凸面，像侧面S10于圆周处为凹面。

第六透镜L6，具有正曲折力，第六透镜L6的物侧面S11于近光轴处为凸面，像侧面S11于近光轴处为凹面；第六透镜L6的物侧面S11于圆周处为凹面，像侧面S12于圆周处为凸面。

第七透镜L7，具有负曲折力，第七透镜L7的物侧面S11于近光轴处为凸面，像侧面S12于近光轴处为凹面；第七透镜L7的物侧面S11于圆周处为凸面，像侧面S12于圆周处为凸面。

第五实施例的其他结构与第一实施例相同，参照即可。

表5a示出了本实施例的光学系统的特性的表格，Y半径、厚度和焦距的单位均为毫米(mm)。

表5a

其中，表5a的各参数含义均与第一实施例各参数含义相同。

表5b给出了可用于第五实施例中各非球面镜面的高次项系数，其中，各非球面面型可由第一实施例中给出的公式限定。

表5b

图5b示出了第五实施例的光学系统的纵向球差曲线、像散曲线和畸变曲线。根据图5b纵向球差图可知，光学系统对波长为470.0000nm、510.0000nm、587.5618nm、610.0000nm以及650.0000nm的光线所产生的纵向球差介于－0.025mm至0.02mm之间；根据图5b像散图可知，光学系统对波长587.5618nm的光线于子午方向和弧矢方向的像散介于－0.01mm至0.03mm之间；根据图5b畸变图可知，光学系统对587.5618nm的光线所产生的畸变介于0.0％至2.0％之间。根据图5b可知，第五实施例所给出的光学系统能够实现良好的成像品质。

第六实施例，

请参考图6a和图6b，本实施例的光学系统，沿光轴方向的物侧至像侧依次包括：

第一透镜L1，具有正曲折力，第一透镜L1的物侧面S1于近光轴处为凸面，像侧面S2于近光轴处为凹面；第一透镜L1的物侧面S1于圆周处为凸面，像侧面S2于圆周处为凸面。

第二透镜L2，具有负曲折力，第二透镜L2的物侧面S3于近光轴处为凸面，像侧面S4于近光轴处为凹面；第二透镜L2的物侧面S3于圆周处为凸面，像侧面S4于圆周处为凹面。

第三透镜L3，具有负曲折力，第三透镜L3的物侧面S1于近光轴处为凸面，像侧面S2于近光轴处为凹面；第三透镜L3的物侧面S5于圆周处为凸面，像侧面S6于圆周处为凹面。

第四透镜L4，具有正曲折力，第四透镜L4的物侧面S7于近光轴处为凸面，像侧面S8于近光轴处为凹面；第四透镜L4的物侧面S7于圆周处为凸面，像侧面S8于圆周处为凹面。

第五透镜L5，具有负曲折力，第五透镜L5的物侧面S9于近光轴处为凸面，像侧面S10于近光轴处为凹面；第五透镜L5的物侧面S9于圆周处为凹面，像侧面S10于圆周处为凸面。

第六透镜L6，具有正曲折力，第六透镜L6的物侧面S11于近光轴处为凸面，像侧面S11于近光轴处为凸面；第六透镜L6的物侧面S11于圆周处为凸面，像侧面S12于圆周处为凹面。

第七透镜L7，具有负曲折力，第七透镜L7的物侧面S11于近光轴处为凹面，像侧面S12于近光轴处为凹面；第七透镜L7的物侧面S11于圆周处为凸面，像侧面S12于圆周处为凸面。

第六实施例的其他结构与第一实施例相同，参照即可。

表6a示出了本实施例的光学系统的特性的表格，Y半径、厚度和焦距的单位均为毫米(mm)。

表6a

其中，表6a的各参数含义均与第一实施例各参数含义相同。

表6b给出了可用于第六实施例中各非球面镜面的高次项系数，其中，各非球面面型可由第一实施例中给出的公式限定。

表6b

图6b示出了第六实施例的光学系统的纵向球差曲线、像散曲线和畸变曲线。根据图6b纵向球差图可知，光学系统对波长为470.0000nm、510.0000nm、587.5618nm、610.0000nm以及650.0000nm的光线所产生的纵向球差介于－0.01mm至0.01mm之间；根据图6b像散图可知，光学系统对波长587.5618nm的光线于子午方向和弧矢方向的像散介于－0.06mm至0.01mm之间；根据图6b畸变图可知，光学系统对587.5618nm的光线所产生的畸变介于0.0％至2.0％之间。根据图6b可知，第六实施例所给出的光学系统能够实现良好的成像品质。

第七实施例，

请参考图7a和图7b，本实施例的光学系统，沿光轴方向的物侧至像侧依次包括：

第一透镜L1，具有正曲折力，第一透镜L1的物侧面S1于近光轴处为凸面，像侧面S2于近光轴处为凸面；第一透镜L1的物侧面S1于圆周处为凸面，像侧面S2于圆周处为凸面。

第二透镜L2，具有负曲折力，第二透镜L2的物侧面S3于近光轴处为凹面，像侧面S4于近光轴处为凸面；第二透镜L2的物侧面S3于圆周处为凹面，像侧面S4于圆周处为凸面。

第三透镜L3，具有正曲折力，第三透镜L3的物侧面S1于近光轴处为凸面，像侧面S2于近光轴处为凹面；第三透镜L3的物侧面S5于圆周处为凸面，像侧面S6于圆周处为凹面。

第四透镜L4，具有正曲折力，第四透镜L4的物侧面S7于近光轴处为凹面，像侧面S8于近光轴处为凸面；第四透镜L4的物侧面S7于圆周处为凸面，像侧面S8于圆周处为凸面。

第五透镜L5，具有正曲折力，第五透镜L5的物侧面S9于近光轴处为凸面，像侧面S10于近光轴处为凸面；第五透镜L5的物侧面S9于圆周处为凹面，像侧面S10于圆周处为凸面。

第六透镜L6，具有正曲折力，第六透镜L6的物侧面S11于近光轴处为凸面，像侧面S11于近光轴处为凸面；第六透镜L6的物侧面S11于圆周处为凹面，像侧面S12于圆周处为凸面。

第七透镜L7，具有负曲折力，第七透镜L7的物侧面S11于近光轴处为凸面，像侧面S12于近光轴处为凹面；第七透镜L7的物侧面S11于圆周处为凸面，像侧面S12于圆周处为凸面。

第七实施例的其他结构与第一实施例相同，参照即可。

表7a示出了本实施例的光学系统的特性的表格，Y半径、厚度和焦距的单位均为毫米(mm)。

表7a

其中，表7a的各参数含义均与第一实施例各参数含义相同。

表7b给出了可用于第七实施例中各非球面镜面的高次项系数，其中，各非球面面型可由第一实施例中给出的公式限定。

表7b

图7b示出了第七实施例的光学系统的纵向球差曲线、像散曲线和畸变曲线。根据图7b纵向球差图可知，光学系统对波长为470.0000nm、510.0000nm、587.5618nm、610.0000nm以及650.0000nm的光线所产生的纵向球差介于－0.04mm至0.02mm之间；根据图7b像散图可知，光学系统对波长587.5618nm的光线于子午方向和弧矢方向的像散介于－0.01mm至0.03mm之间；根据图7b畸变图可知，光学系统对587.5618nm的光线所产生的畸变介于0.0％至2.0％之间。根据图7b可知，第七实施例所给出的光学系统能够实现良好的成像品质。

表8为第一实施例至第七实施例的光学系统的(Y72＊TL)/(ET7＊f)、TL/EPD、(|AL1S1|+|AL2S1|)/f、MVd/f、ET1/(CT1＊f)、ET7/(CT7＊f)、EPD/f、(MIN6＊MAX7)/(MAX6＊MIN7)、(CT5+CT7)/CT6、TL/ImgH的值。

表8

由表8可见，各实施例均满足以下条件式4≤(Y72＊TL)/(ET7＊f)≤10、2≤TL/EPD≤3、9≤(|AL1S1|+|AL2S1|)/f≤20、10≤MVd/f≤20、0≤ET1/(CT1＊f)≤1mm

以上实施例的各技术特征可以进行任意的组合，为使描述简介，未对上述实施例中的各个技术特征所有可能的组合都进行描述，然而，只要这些技术特征的组合不存在矛盾，应当认为是本说明书记载的范围。

以上实施例仅表达了本发明的几种实施方式，其描述较为具体和详细，但并不能因此而理解为对本发明专利范围的限制。应当指出的是，对于本领域的普通技术人员来说，在不脱离本发明构思的前提下，还可以做出若干变形和改进，这些都属于本发明的保护范围。因此，本发明的保护范围应以所附权利要求为准。