铸态高强度高韧性压铸铝硅合金及制备方法

技术领域

本发明涉及金属材料技术领域，特别是涉及一种铸态高强度高韧性压铸铝硅合金及制备方法。

背景技术

压铸铝合金具有比强度高、良好的耐蚀、导电导热及铸造和加工等性能，被广泛应用于汽车、通讯电子、航空航天、高铁、医药、化工等领域中。压铸Al-Si合金因结晶温度间隔小、硅相凝固结晶潜热和比热容大、线收缩率小、且具有良好的流动性能、充型性能和较小的热裂、疏松倾向等优点，因此应用最为广泛。目前，国内外的商品铝合金锭料也按照相应的技术标准进行了大批量生产。但是，在国家标准《铝合金压铸件》GB/T 15114-2009，以及2021年3月30日开始施行的中国铸协发布的团体标准《压铸铝合金》T/CFA 0203112—2020中，压铸铝硅合金件的综合力学性能常常不能满足实际生产的需要，特别是伸长率普遍偏低，对于动态承载拉伸力作用的要求有一定伸长率要求的产品并不适用。此外，相对铝合金的金属型成形工艺而言，其压铸成形工艺的生产效率高、尺寸精度高、力学性能优良、材料利用率高、批量化生产经济效益更佳。因此，开发新型的高强韧压铸铝硅合金材料对于解决业界不足，扩大压铸铝硅合金的应用范围均具有十分重要的意义。

相关技术中，中国专利CN110079712A公开了铸态高韧压铸铝硅合金及其制备方法和应用，所述铸态高韧压铸铝硅合金各元素质量百分比为：8％～11％Si、0.4％～0.8％Mn、0.1％～0.4％V、0.1％～0.4％Zr、0.01％～0.04％Sr、≤0.2％Fe、≤0.1％不可避免夹杂物，余量为Al。尽管该专利的生产方法所制备的铸态高韧压铸铝硅合金的强度和伸长率均较高，但是，该专利得到的材料是在高真空压铸条件下进行的试验与生产，无法在普通铸造生产条件下得到，生成成本高。同时，该专利中材料要求成分中含Fe量较低(≤0.2％)，这也是该材料具有较高伸长率的重要原因，但是，压铸实践经验表明，较低的Fe含量易导致压铸件的粘模。类似的，中国专利CN112662921A也公开了一种高强韧压铸铝硅合金的制备方法，该方法亦是高真空压铸，含Fe量较低。因此，如何避免使用高真空压铸条件，而通过普通铸造生产条件制得综合力学性能优异的压铸铝硅合金是本领域技术人员需要解决的技术问题。

发明内容

为此，本发明提出一种铸态高强度高韧性压铸铝硅合金及制备方法，所得压铸铝硅合金不仅综合力学性能较高、抗热裂能力较好，而且熔体流动性好，能有效降低压铸工艺所带来的铸件的组织缺陷，且无需热处理，不使用高真空压铸条件，能够在一定程度上提升铝硅合金压铸件的铸态综合力学性能的同时降低生产成本。

一种铸态高强度高韧性压铸铝硅合金，采用现有牌号铝合金锭，通过铝液再生熔炼获得熔炼铝液，熔炼铝液中ADC12铝锭和A356铝锭的质量比按1:1配料，采用AlTi5B1和Al-10Sr中间合金分别进行细化、变质处理生成铝硅合金，所生成的铝硅合金按质量百分比计由以下元素组成：

Si：8.0％-10％、Mg：0.25％-0.45％、Cu：0.6％-2.0％、Mn：0.15％-0.3％、Fe:0.4％-0.7％、Sr:0.005％-0.015％、Zn≤0.5％、Ni≤0.3％、Ti≤0.1％、Cr≤0.1％、B≤0.002％、其他杂质总计＜0.3％、余量为铝。

上述铸态高强度高韧性压铸铝硅合金的制备方法，包括以下步骤：

(1)配料：按质量比1:1的比例准备ADC12铝锭和A356铝锭；

(2)熔炼：将两种铝锭次第加入燃气熔化炉熔化区内进行熔化得到铝液，随后在保温区内进行保温；

(3)细化、变质处理：在转运包中进行合金细化与变质处理，将细化剂和变质剂置于转运包的底部，细化剂和变质剂的加入量分别为铝液质量的0.1％和0.03％，随后从熔化炉的保温区放出铝液至转运包中；

(4)除气精炼：使用旋转除气机对转运包中的铝合金熔体进行除气处理，铝液表面覆盖铝合金打渣剂，除气时间5-10分钟，除气完成后，静置5-10分钟，撇去浮渣，得到铝合金熔体；

采用旋转除气机能够使合金内的各组分充分融合，有利于提高合金的产品一致性。由于搅拌时间短，降低了人工搅拌的不均匀与时间，同时打渣剂隔绝外部空气，减少铝液的氧化。

(5)成分化验：对步骤(4)中制备好的铝合金熔体进行取样制样并进行光谱化学成分检验；

(6)试棒压铸：将步骤(4)中制备好的铝合金熔体进行压力铸造，制得铝合金拉伸试棒；

(7)铸件压铸：将步骤(4)中制备好的铝合金熔体进行压力铸造，制得铝合金压铸件。

上述铸态高强度高韧性压铸铝硅合金的制备方法，其中，步骤(4)中的除气处理所用气体为氮气。氮气吹入铝合金液底，利用氮气的鼓泡作用将杂质带出液面，提高除杂效果，获得晶粒均匀细化的铝硅合金。同时气体流动性强，除气效果好。

上述铸态高强度高韧性压铸铝硅合金的制备方法，其中，步骤(4)中的铝合金打渣剂为ZS-AJIA，加入量为铝液质量的0.2％。

上述铸态高强度高韧性压铸铝硅合金的制备方法，其中，步骤(6)中制得的铝合金拉伸试棒的铸态力学性能满足抗拉强度R

上述铸态高强度高韧性压铸铝硅合金的制备方法，其中，步骤(7)中制得的铝合金压铸件经机加工和装配后，得到的产品的爆破压力不小于7.0MPa。

上述铸态高强度高韧性压铸铝硅合金的制备方法，其中，步骤(2)中，保温温度为710-730℃，保温时间为30-40分钟。

上述铸态高强度高韧性压铸铝硅合金的制备方法，其中，步骤(3)中细化剂采用铝钛硼中间合金AlTi5B1，变质剂采用Al-10Sr中间合金。

根据本发明提供的铸态高强度高韧性压铸铝硅合金及制备方法，具有以下

有益效果：

1、本发明的铸态高强度高韧性压铸铝硅合金的抗拉强度为250MPa以上，屈服强度为170MPa以上，伸长率为4.0％以上。

2、本发明的铸态高强度高韧性压铸铝硅合金的主要组织为初生α-Al相、(α-Al+Si)的共晶体和细小的针片状β-Fe相。

3、本发明的铸态压铸件经机加工和装配后，产品爆破压力不小于7.0MPa，满足其产品标准的爆破压力要求的4.8MPa。

4、本发明的铝硅合金中的元素组成配比合理，其中，Si是铝硅合金中的主加元素，添加一定量的Si，可提升产品的铸造性能，但随着硅的含量进一步增加，合金表面耐大气腐蚀变差，如超过其共晶点12.6％则易出现大量杂乱无序状态分布的条片状共晶硅和粗大的板条状或锯齿状初生硅，极易导致割裂合金基体，损害铸件的力学性能尤其是伸长率，因此，Si含量控制在8.0％-10％之间；

Cu是影响铝硅合金性能的一种重要元素，加入Cu可以有效提高合金的疲劳强度，对合金的抗拉强度和伸长率也有明显的提高。添加Cu过量时，也会降低合金的抗拉强度和伸长率，选择Cu含量为0.6％-2.0％；

Mg能够增加铝合金压铸件的抗拉强度、硬度和耐腐蚀性，可与Si形成Mg

Fe对压铸铝硅合金而言具有两方面作用，由于Fe在铝中几乎不固溶，Fe与其他元素形成针片状的金属间化合物，降低压铸件的拉伸性能，特别是降低伸长率，但是，一定的含Fe量有利于改善压铸件的粘模性，因此，综合考虑，选择Fe含量范围为0.4％-0.7％，避免含Fe量过低导致压铸件粘模；

Mn元素则以中和元素形式加入基体中，可以有效地缓解针状Fe相对基体割裂地作用，亦可细化和改善初晶硅的尺寸形貌，使得基体少量的初晶硅变得更加圆整，但是，Mn过多则会形成脆性相降低铝硅合金的韧性，且易与Si、Fe等元素形成金属间化合物，相对质量较大，在普通压铸条件下易于产生局部成分偏析，所以选择Mn含量范围为0.15％-0.3％；

Sr是表面活性元素，变质处理能有效改善改善组织形貌，提高压铸铝合金的力学性能和切削性能；将Ti与B同时加入，可以形成TiB

此外，在压铸铝硅合金中，少量的Zn可以作为固溶强化元素，并能够促进Si相的圆整化，提升合金的硬度、强度，但略有降低伸长率；少量的Ni与合金中的Cu可以共同提高合金的高温性能；少量的Cr元素形成含Cr相，起到沉淀强化和弥散强化的作用。因此，就本发明所涉及条件及成分范围而言，多种微量元素的复合合金化都是宜于合金材料的综合力学性能的提高的。

5、制备高强韧压铸铝硅合金的原料包括目前生产用量最大的ADC12牌号合金锭和A356合金锭，来源广泛，相对众多的使用众多的中间合金的新材质而言，配料简单，成本相对较低，合格的原材料也为最终的材质组织与性能保障奠定了重要基础；

熔炼炉内合金熔化后适量的细化变质处理，通过加入变质剂和细化剂，控制好合金基体组织，并形成稳定的形核质点，从而细化晶粒，为提高综合力学性能提供良好的条件。

6、本发明的制备方法无需使用高真空压铸条件，而是采用普通铸造生产条件，成本更低，方法中各个步骤为申请人多次试验所确定，任何一个步骤不到位将会降低材料性能。该材料适合作为要求综合力学性能较高的消防接头用转动环等零部件的材料。

本申请与现有技术相比，其详细说明如下：采用市售的牌号合金锭ADC12和A356，按质量比1:1直接制备出铸态高强韧压铸铝硅合金，无需大量使用各种中间合金实现合金化，易于实际生产操作，相对成本降低，提高经济效益，弥补了标准牌号的不足；通过一定量合金元素Cu、Zn、Ni、Cr等的共同合金化作用，提高了材料的力学性能；含Ti、B的细化剂的加入细化了晶粒，以及含Sr长效变质剂的加入改善了组织形貌，提高了材料的综合力学性能；在快速凝固时元素间形成的Mg

附图说明

本发明实施例的上述和/或附加的方面和优点从结合下面附图对实施例的描述中将变得明显和容易理解，其中：

图1是实施例1中铝合金拉伸试棒的基体组织金相图；

图2是实施例1中铸件成品的基体组织金相图。

具体实施方式

为使本发明实施例的目的、技术方案和优点更加清楚，下面将结合本发明实施例中的附图，对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。

实施例1

一种铸态高强度高韧性压铸铝硅合金，采用现有牌号铝合金锭，通过铝液再生熔炼获得熔炼铝液，熔炼铝液中ADC12铝锭和A356铝锭的质量比按1:1配料，采用AlTi5B1和Al-10Sr中间合金分别进行细化、变质处理生成铝硅合金，所生成的铝硅合金按质量百分比计由以下元素组成：

Si：8.74％、Mg：0.333％、Cu：0.661％、Mn：0.187％、Fe:0.456％、Sr:0.012％、Zn≤0.219％、Ni≤0.013％、Ti≤0.071％、Cr≤0.083％、B≤0.0015％、其他杂质总计＜0.3％、余量为铝。

上述铸态高强度高韧性压铸铝硅合金的制备方法，包括以下步骤：

(1)配料：按质量比1:1的比例准备ADC12铝锭和A356铝锭；

(2)熔炼：将两种铝锭次第加入燃气熔化炉熔化区内进行熔化得到铝液，随后在保温区内进行保温，保温温度为720℃，保温时间为35分钟；

(3)细化、变质处理：在转运包中进行合金细化与变质处理，将细化剂和变质剂置于转运包的底部，细化剂采用铝钛硼中间合金AlTi5B1，变质剂采用Al-10Sr中间合金，细化剂和变质剂的加入量分别为铝液质量的0.1％和0.03％，随后从熔化炉的保温区放出铝液至转运包中；

(4)除气精炼：使用旋转除气机对转运包中的铝合金熔体进行除气处理，除气处理所用气体为氮气，铝液表面覆盖铝合金打渣剂ZS-AJIA，加入量为铝液质量的0.2％，除气时间6分钟，除气完成后，静置6分钟，撇去浮渣，得到铝合金熔体；

(5)成分化验：对步骤(4)中制备好的铝合金熔体进行取样制样并进行光谱化学成分检验，光谱化学成分检验的结果需满足上述的元素组分；

(6)试棒压铸：将步骤(4)中制备好的铝合金熔体进行压力铸造，制得铝合金拉伸试棒，浇注温度680℃左右，填充率为40％，压射速度0.1m/s，模具预热温度250℃，压射压力为40MPa，保压时间6秒。

步骤(6)制得的铝合金拉伸试棒的基体组织金相图如图1所示。

力学性能检测：使用万能材料试验机对步骤(6)制得的铝合金拉伸试棒进行铸态力学性能测试，结果见表1。

表1

(7)铸件压铸：将步骤(4)中制备好的铝合金熔体进行压力铸造，制得铝合金压铸件，初始浇注温度为650℃，金属液填充率为30％，冲头压射速度为0.35m/s；模具预热温度250℃左右，压射压力为100MPa，保压时间6秒。然后将制得的铝合金压铸件按图纸要求机加工，并装配为铸件成品。

步骤(7)制得的铸件成品的基体组织金相图如图2所示。

使用水压测试机对得到的铸件成品进行爆破力性能测试，结果如表2所示。

表2

实施例2

一种铸态高强度高韧性压铸铝硅合金，采用现有牌号铝合金锭，通过铝液再生熔炼获得熔炼铝液，熔炼铝液中ADC12铝锭和A356铝锭的质量比按1:1配料，采用AlTi5B1和Al-10Sr中间合金分别进行细化、变质处理生成铝硅合金，所生成的铝硅合金按质量百分比计由以下元素组成：

Si：9.52％、Mg：0.45％、Cu：0.793％、Mn：0.15％、Fe:0.7％、Sr:0.01％、Zn≤0.327％、Ni≤0.025％、Ti≤0.094％、Cr≤0.1％、B≤0.001％、其他杂质总计＜0.3％、余量为铝。

上述铸态高强度高韧性压铸铝硅合金的制备方法，包括以下步骤：

(1)配料：按质量比1:1的比例准备ADC12铝锭和A356铝锭；

(2)熔炼：将两种铝锭次第加入燃气熔化炉熔化区内进行熔化得到铝液，随后在保温区内进行保温，保温温度为730℃，保温时间为30分钟；

(3)细化、变质处理：在转运包中进行合金细化与变质处理，将细化剂和变质剂置于转运包的底部，细化剂采用铝钛硼中间合金AlTi5B1，变质剂采用Al-10Sr中间合金，细化剂和变质剂的加入量分别为铝液质量的0.1％和0.03％，随后从熔化炉的保温区放出铝液至转运包中；

(4)除气精炼：使用旋转除气机对转运包中的铝合金熔体进行除气处理，除气处理所用气体为氮气，铝液表面覆盖铝合金打渣剂ZS-AJIA，加入量为铝液质量的0.2％，除气时间9分钟，除气完成后，静置5分钟，撇去浮渣，得到铝合金熔体；

(5)成分化验：对步骤(4)中制备好的铝合金熔体进行取样制样并进行光谱化学成分检验，光谱化学成分检验的结果需满足上述的元素组分；

(6)试棒压铸：将步骤(4)中制备好的铝合金熔体进行压力铸造，制得铝合金拉伸试棒，浇注温度680℃左右，填充率为40％，压射速度0.1m/s，模具预热温度250℃，压射压力为40MPa，保压时间4秒。

力学性能检测：使用万能材料试验机对步骤(6)制得的铝合金拉伸试棒进行铸态力学性能测试，结果见表3。

表3

(7)铸件压铸：将步骤(4)中制备好的铝合金熔体进行压力铸造，制得铝合金压铸件，初始浇注温度为650℃，金属液填充率为30％，冲头压射速度为0.35m/s；模具预热温度250℃左右，压射压力为100MPa，保压时间5秒。然后将制得的铝合金压铸件按图纸要求机加工，并装配为铸件成品。

使用水压测试机对得到的铸件成品进行爆破力性能测试，结果如表4所示。

表4

实施例3

一种铸态高强度高韧性压铸铝硅合金，采用现有牌号铝合金锭，通过铝液再生熔炼获得熔炼铝液，熔炼铝液中ADC12铝锭和A356铝锭的质量比按1:1配料，采用AlTi5B1和Al-10Sr中间合金分别进行细化、变质处理生成铝硅合金，所生成的铝硅合金按质量百分比计由以下元素组成：

Si：10％、Mg：0.375％、Cu：2％、Mn：0.219％、Fe:0.565％、Sr:0.005％、Zn≤0.448％、Ni≤0.3％、Ti≤0.089％、Cr≤0.095％、B≤0.0016％、其他杂质总计＜0.3％、余量为铝。

上述铸态高强度高韧性压铸铝硅合金的制备方法，包括以下步骤：

(1)配料：按质量比1:1的比例准备ADC12铝锭和A356铝锭；

(2)熔炼：将两种铝锭次第加入燃气熔化炉熔化区内进行熔化得到铝液，随后在保温区内进行保温，保温温度为710℃，保温时间为35分钟；

(3)细化、变质处理：在转运包中进行合金细化与变质处理，将细化剂和变质剂置于转运包的底部，细化剂采用铝钛硼中间合金AlTi5B1，变质剂采用Al-10Sr中间合金，细化剂和变质剂的加入量分别为铝液质量的0.1％和0.03％，随后从熔化炉的保温区放出铝液至转运包中；

(4)除气精炼：使用旋转除气机对转运包中的铝合金熔体进行除气处理，除气处理所用气体为氮气，铝液表面覆盖铝合金打渣剂ZS-AJIA，加入量为铝液质量的0.2％，除气时间5分钟，除气完成后，静置5分钟，撇去浮渣，得到铝合金熔体；

(5)成分化验：对步骤(4)中制备好的铝合金熔体进行取样制样并进行光谱化学成分检验，光谱化学成分检验的结果需满足上述的元素组分；

(6)试棒压铸：将步骤(4)中制备好的铝合金熔体进行压力铸造，制得铝合金拉伸试棒，浇注温度680℃左右，填充率为40％，压射速度0.1m/s，模具预热温度250℃，压射压力为40MPa，保压时间4秒。

力学性能检测：使用万能材料试验机对步骤(6)制得的铝合金拉伸试棒进行铸态力学性能测试，结果见表5。

表5

(7)铸件压铸：将步骤(4)中制备好的铝合金熔体进行压力铸造，制得铝合金压铸件，初始浇注温度为650℃，金属液填充率为30％，冲头压射速度为0.35m/s；模具预热温度250℃左右，压射压力为100MPa，保压时间5秒。然后将制得的铝合金压铸件按图纸要求机加工，并装配为铸件成品。

使用水压测试机对得到的铸件成品进行爆破力性能测试，结果如表6所示。

表6

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实施例4

一种铸态高强度高韧性压铸铝硅合金，采用现有牌号铝合金锭，通过铝液再生熔炼获得熔炼铝液，熔炼铝液中ADC12铝锭和A356铝锭的质量比按1:1配料，采用AlTi5B1和Al-10Sr中间合金分别进行细化、变质处理生成铝硅合金，所生成的铝硅合金按质量百分比计由以下元素组成：

Si：8.15％、Mg：0.25％、Cu：1.216％、Mn：0.185％、Fe:0.4％、Sr:0.008％、Zn≤0.5％、Ni≤0.158％、Ti≤0.076％、Cr≤0.078％、B≤0.002％、其他杂质总计＜0.3％、余量为铝。

上述铸态高强度高韧性压铸铝硅合金的制备方法，包括以下步骤：

(1)配料：按质量比1:1的比例准备ADC12铝锭和A356铝锭；

(2)熔炼：将两种铝锭次第加入燃气熔化炉熔化区内进行熔化得到铝液，随后在保温区内进行保温，保温温度为710℃，保温时间为40分钟；

(3)细化、变质处理：在转运包中进行合金细化与变质处理，将细化剂和变质剂置于转运包的底部，细化剂采用铝钛硼中间合金AlTi5B1，变质剂采用Al-10Sr中间合金，细化剂和变质剂的加入量分别为铝液质量的0.1％和0.03％，随后从熔化炉的保温区放出铝液至转运包中；

(4)除气精炼：使用旋转除气机对转运包中的铝合金熔体进行除气处理，除气处理所用气体为氮气，铝液表面覆盖铝合金打渣剂ZS-AJIA，加入量为铝液质量的0.2％，除气时间10分钟，除气完成后，静置9分钟，撇去浮渣，得到铝合金熔体；

(5)成分化验：对步骤(4)中制备好的铝合金熔体进行取样制样并进行光谱化学成分检验，光谱化学成分检验的结果需满足上述的元素组分；

(6)试棒压铸：将步骤(4)中制备好的铝合金熔体进行压力铸造，制得铝合金拉伸试棒，浇注温度680℃左右，填充率为40％，压射速度0.1m/s，模具预热温度250℃，压射压力为40MPa，保压时间8秒。

力学性能检测：使用万能材料试验机对步骤(6)制得的铝合金拉伸试棒进行铸态力学性能测试，结果见表7。

表7

(7)铸件压铸：将步骤(4)中制备好的铝合金熔体进行压力铸造，制得铝合金压铸件，初始浇注温度为650℃，金属液填充率为30％，冲头压射速度为0.35m/s；模具预热温度250℃左右，压射压力为100MPa，保压时间5-10秒。然后将制得的铝合金压铸件按图纸要求机加工，并装配为铸件成品。

使用水压测试机对得到的铸件成品进行爆破力性能测试，结果如表8所示。

表8

实施例5

一种铸态高强度高韧性压铸铝硅合金，采用现有牌号铝合金锭，通过铝液再生熔炼获得熔炼铝液，熔炼铝液中ADC12铝锭和A356铝锭的质量比按1:1配料，采用AlTi5B1和Al-10Sr中间合金分别进行细化、变质处理生成铝硅合金，所生成的铝硅合金按质量百分比计由以下元素组成：

Si：8％、Mg：0.288％、Cu：0.6％、Mn：0.258％、Fe:0.642％、Sr:0.015％、Zn≤0.255％、Ni≤0.207％、Ti≤0.083％、Cr≤0.059％、B≤0.0018％、其他杂质总计＜0.3％、余量为铝。

上述铸态高强度高韧性压铸铝硅合金的制备方法，包括以下步骤：

(1)配料：按质量比1:1的比例准备ADC12铝锭和A356铝锭；

(2)熔炼：将两种铝锭次第加入燃气熔化炉熔化区内进行熔化得到铝液，随后在保温区内进行保温，保温温度为720℃，保温时间为40分钟；

(3)细化、变质处理：在转运包中进行合金细化与变质处理，将细化剂和变质剂置于转运包的底部，细化剂采用铝钛硼中间合金AlTi5B1，变质剂采用Al-10Sr中间合金，细化剂和变质剂的加入量分别为铝液质量的0.1％和0.03％，随后从熔化炉的保温区放出铝液至转运包中；

(4)除气精炼：使用旋转除气机对转运包中的铝合金熔体进行除气处理，除气处理所用气体为氮气，铝液表面覆盖铝合金打渣剂ZS-AJIA，加入量为铝液质量的0.2％，除气时间5分钟，除气完成后，静置10分钟，撇去浮渣，得到铝合金熔体；

(5)成分化验：对步骤(4)中制备好的铝合金熔体进行取样制样并进行光谱化学成分检验，光谱化学成分检验的结果需满足上述的元素组分；

(6)试棒压铸：将步骤(4)中制备好的铝合金熔体进行压力铸造，制得铝合金拉伸试棒，浇注温度680℃左右，填充率为40％，压射速度0.1m/s，模具预热温度250℃，压射压力为40MPa，保压时间5秒。

力学性能检测：使用万能材料试验机对步骤(6)制得的铝合金拉伸试棒进行铸态力学性能测试，结果见表9。

表9

(7)铸件压铸：将步骤(4)中制备好的铝合金熔体进行压力铸造，制得铝合金压铸件，初始浇注温度为650℃，金属液填充率为30％，冲头压射速度为0.35m/s；模具预热温度250℃左右，压射压力为100MPa，保压时间7秒。然后将制得的铝合金压铸件按图纸要求机加工，并装配为铸件成品。

使用水压测试机对得到的铸件成品进行爆破力性能测试，结果如表10所示。

表10

实施例6

一种铸态高强度高韧性压铸铝硅合金，采用现有牌号铝合金锭，通过铝液再生熔炼获得熔炼铝液，熔炼铝液中ADC12铝锭和A356铝锭的质量比按1:1配料，采用AlTi5B1和Al-10Sr中间合金分别进行细化、变质处理生成铝硅合金，所生成的铝硅合金按质量百分比计由以下元素组成：

Si：9.64％、Mg：0.415％、Cu：1.094％、Mn：0.3％、Fe:0.606％、Sr:0.013％、Zn≤0.309％、Ni≤0.097％、Ti≤0.1％、Cr≤0.088％、B≤0.001％、其他杂质总计＜0.3％、余量为铝。

上述铸态高强度高韧性压铸铝硅合金的制备方法，包括以下步骤：

(1)配料：按质量比1:1的比例准备ADC12铝锭和A356铝锭；

(2)熔炼：将两种铝锭次第加入燃气熔化炉熔化区内进行熔化得到铝液，随后在保温区内进行保温，保温温度为710℃，保温时间为30分钟；

(3)细化、变质处理：在转运包中进行合金细化与变质处理，将细化剂和变质剂置于转运包的底部，细化剂采用铝钛硼中间合金AlTi5B1，变质剂采用Al-10Sr中间合金，细化剂和变质剂的加入量分别为铝液质量的0.1％和0.03％，随后从熔化炉的保温区放出铝液至转运包中；

(4)除气精炼：使用旋转除气机对转运包中的铝合金熔体进行除气处理，除气处理所用气体为氮气，铝液表面覆盖铝合金打渣剂ZS-AJIA，加入量为铝液质量的0.2％，除气时间6分钟，除气完成后，静置8分钟，撇去浮渣，得到铝合金熔体；

(5)成分化验：对步骤(4)中制备好的铝合金熔体进行取样制样并进行光谱化学成分检验，光谱化学成分检验的结果需满足上述的元素组分；

(6)试棒压铸：将步骤(4)中制备好的铝合金熔体进行压力铸造，制得铝合金拉伸试棒，浇注温度680℃左右，填充率为40％，压射速度0.1m/s，模具预热温度250℃，压射压力为40MPa，保压时间7秒。

力学性能检测：使用万能材料试验机对步骤(6)制得的铝合金拉伸试棒进行铸态力学性能测试，结果见表11。

表11

(7)铸件压铸：将步骤(4)中制备好的铝合金熔体进行压力铸造，制得铝合金压铸件，初始浇注温度为650℃，金属液填充率为30％，冲头压射速度为0.35m/s；模具预热温度250℃左右，压射压力为100MPa，保压时间9秒。然后将制得的铝合金压铸件按图纸要求机加工，并装配为铸件成品。

使用水压测试机对得到的铸件成品进行爆破力性能测试，结果如表12所示。

表12

在本说明书的描述中，参考术语“一个实施例”、“一些实施例”、“示例”、“具体示例”、或“一些示例”等的描述意指结合该实施例或示例描述的具体特征、结构、材料或者特点包含于本发明的至少一个实施例或示例中。在本说明书中，对上述术语的示意性表述不一定指的是相同的实施例或示例。而且，描述的具体特征、结构、材料或者特点可以在任何的一个或多个实施例或示例中以合适的方式结合。

尽管已经示出和描述了本发明的实施例，本领域的普通技术人员可以理解：在不脱离本发明的原理和宗旨的情况下可以对这些实施例进行多种变化、修改、替换和变型，本发明的范围由权利要求及其等同物限定。