一种Φ28mm两切分轧制工艺

技术领域

本发明具体涉及一种Φ28mm两切分轧制工艺，属于大规格棒材生产工艺技术领域。

背景技术

目前国内棒材生产线在轧制Φ28mm大规格棒材时，常规工艺均为单线轧制，由于受制于规格较大和单线轧制，生产节奏较慢，小时产量低，导致能耗指标高等问题产生；同时由于效率低的问题，在生产同等产量的不同规格钢材时，所耗用的时间较长，导致影响产线的生产组织；这也是目前大规格棒材生产中的主要痛点；以下是对Φ28mm大规格棒材单线生产所产生的具体问题：

1.常规棒材Φ28规格生产均为单线轧制，成品速度为15.2m/s，小时产量低；

2.Φ28规格市场主要工程用钢，市场需求量较大，因产量限制，客户等待装车时间较长；

3.轧制单线Φ28规格设备负荷余量较大；

4.Φ28规格成品速度快，剪切时出现剪切蓝面，统计计数设备识别不出来，容易造成点数不准的问题；

5.Φ28规格轧制节奏慢，消耗煤气量、电耗较高。

发明内容

为解决上述问题，本发明提出了一种Φ28mm两切分轧制工艺，对Φ28mm棒材采用两切分工艺，并对生产工艺进行优化改善，提高小时产量。

本发明的Φ28mm两切分轧制工艺，所述工艺包括平立交替布置的21架次轧机，所述21架次轧机编号依次为1H、2V、3H、4V、5H、6V、7H、8V、9H、10V、11H、12V、13H、14V、15H、16H/V、17H、18H、19H、20H和21H/V；所述编号1H至9H架次分别为平箱、立箱、平椭型、圆型、椭圆型、圆型、椭圆型、圆型和平辊无孔型；所述编号10V至12V架次均为单通道空过导槽；所述编号13H架次和14V架次为平轧孔型和立轧孔型；所述编号15H和16H/V架次分别为预切双切孔型和切分双切孔型；所述编号17H、18H和19H架次分别为双通道空过导槽；所述编号20H和21H/V架次分别为与双通道空过导槽输出端对接的椭圆孔型和圆孔型；

所述编号1H导入165方钢进行轧制，所述方钢通过编号1H至9H架次后料高和料宽分别为：118mm和182mm、117mm和 141mm、84.5mm和145mm、103mm和101mm、65mm和121mm、78.5mm和78mm、52.5mm和93mm、65.5mm和62mm、43mm和77mm；所述方钢通过编号13H至16H/V架次后料高和料宽分别为：34mm和78mm、64mm和38mm、34.1mm和70mm、33.4mm和73.5mm；所述方钢通过编号20H和21H/V架次后料高和料宽分别为：22.2mm和41.3mm、26.9mm和29.3mm。

进一步地，所述编号1H至9H架次的辊缝值和平均压下量分别为：28mm和51.72mm、27mm和62.4mm、19.5mm和59.0083mm、16mm和48.1564mm、23mm和28.2937mm、16.5mm和36.9308mm、13.5mm和17.7665mm、15.5mm和24.2896mm、43mm和7.79893mm；所述编号13H至16H/V架次的辊缝值和平均压下量分别为：34mm和42.14mm、10mm和13.72mm、3.5mm和9.59714mm、2mm和32.7041mm；所述编号20H和21H/V架次的辊缝值和平均压下量分别为：6.7mm和8.62556mm、2.7mm和3.56709mm。

进一步地，所述编号1H至9H架次的延伸系数分别为：1.321、1.302、1.431、1.323、1.306、1.333、1.189、1.237和1.008；所述编号13H至16H/V架次的延伸系数分别为：1.248、1.090、1.232和1.095；所述编号20H和21H/V架次的延伸系数分别为：1.163和1.299。

与现有技术相比，本发明的Φ28mm两切分轧制工艺，具有以下优点：

1.两切分工艺可达到10.3m/s，整体为20.6 m/s，可提高小时产量，减少客户等待时间；

2.降低设备负荷余量，保障设备负荷允许的条件下使用两切分工艺进行轧制；

3.两切分后对轧制速度为10.3m/s，飞剪与轧件相对运动慢，不会造成剪切蓝面状态。

4. 相对于单线轧制，两切分后同样的设备，煤气消耗和电耗都会节省。

附图说明

图1为本发明的轧制工艺料型示意图。

图2为本发明的轧制工艺控制参数示意图。

具体实施方式

实施例1：

本发明的Φ28mm两切分轧制工艺，生产按照图1所示的料型图控制料型，料高以及宽展进行生产，K1出口速度达到10.1米/秒，小时产量稳定在320吨；生产时，加热炉严格按照开轧温度控制炉温，当有停机时，严格按照停机降温制度执行；停机时间＞30分钟的在炉钢坯，开轧温度和上冷床温度降低10℃；连续3炉出现屈服低于435Mpa，或一炉出现低于430Mpa后下调10℃冷床温度标准；加热炉控制出钢节奏间隔保持在4s±0.5；提高轧制速度至10.3米/秒，负载电流不超过额定电流的90%；

生产时，采用165方钢，方钢钢坯成分为C：0.232、Si：0.405、Mn：1.278、S：0.0199、P：0.0304和V：0.0239；并根据图2的轧制工艺控制参数进行，轧制时，其工艺具体如下：所述工艺包括平立交替布置的21架次轧机，所述21架次轧机编号依次为1H、2V、3H、4V、5H、6V、7H、8V、9H、10V、11H、12V、13H、14V、15H、16H/V、17H、18H、19H、20H和21H/V；所述编号1H至9H架次分别为平箱、立箱、平椭型、圆型、椭圆型、圆型、椭圆型、圆型和平辊无孔型；所述编号10V至12V架次均为单通道空过导槽；所述编号13H架次和14V架次为平轧孔型和立轧孔型；所述编号15H和16H/V架次分别为预切双切孔型和切分双切孔型；所述编号17H、18H和19H架次分别为双通道空过导槽；所述编号20H和21H/V架次分别为与双通道空过导槽输出端对接的椭圆孔型和圆孔型；

所述编号1H导入165方钢进行轧制，所述方钢通过编号1H至9H架次后料高和料宽分别为：118mm和182mm、117mm和 141mm、84.5mm和145mm、103mm和101mm、65mm和121mm、78.5mm和78mm、52.5mm和93mm、65.5mm和62mm、43mm和77mm；所述方钢通过编号13H至16H/V架次后料高和料宽分别为：34mm和78mm、64mm和38mm、34.1mm和70mm、33.4mm和73.5mm；所述方钢通过编号20H和21H/V架次后料高和料宽分别为：22.2mm和41.3mm、26.9mm和29.3mm。

所述编号1H至9H架次的辊缝值和平均压下量分别为：28mm和51.72mm、27mm和62.4mm、19.5mm和59.0083mm、16mm和48.1564mm、23mm和28.2937mm、16.5mm和36.9308mm、13.5mm和17.7665mm、15.5mm和24.2896mm、43mm和7.79893mm；所述编号13H至16H/V架次的辊缝值和平均压下量分别为：34mm和42.14mm、10mm和13.72mm、3.5mm和9.59714mm、2mm和32.7041mm；所述编号20H和21H/V架次的辊缝值和平均压下量分别为：6.7mm和8.62556mm、2.7mm和3.56709mm。

所述编号1H至9H架次的延伸系数分别为：1.321、1.302、1.431、1.323、1.306、1.333、1.189、1.237和1.008；所述编号13H至16H/V架次的延伸系数分别为：1.248、1.090、1.232和1.095；所述编号20H和21H/V架次的延伸系数分别为：1.163和1.299。

本发明的Φ28mm两切分轧制工艺轧钢K1架次成品出口速度稳定在10.1米/秒，电流稳定；产品性能稳定屈服强度稳定在459兆帕，最低453兆帕，最高465兆帕；外观质量合格，无拉钢，纵筋横肋充满度完整；生产的棒材成品尺寸、公差等尺寸满足国标GB/T1499.2-2018钢筋混凝土用钢第2部分要求；成品表面质量符合国标要求；通过开发Φ28规格两切分工艺，可实现小时产量提升70t/h，每年可提升产量67200吨。

上述实施例，仅是本发明的较佳实施方式，故凡依本发明专利申请范围所述的构造、特征及原理所做的等效变化或修饰，均包括于本发明专利申请范围内。