一种柔性化的适合生产多种高强钢的冷轧带钢后处理生产线

技术领域

本发明涉及冷轧带钢处理技术领域，特别涉及一种柔性化的适合生产多种高强钢的冷轧带钢后处理生产线。

背景技术

为了满足日益增长的高强钢，特别是超高强钢的市场需求，新建了多条可以生产超高强钢的生产线，包括连续退火的冷轧带钢生产线、热镀锌带钢(以下简称GI)生产线和合金化热镀锌带钢(以下简称GA)生产线。这些生产线基本采用传统工艺生产，在许多方面还存在不足。下面给予说明：

传统的带钢处理线除了各活套工位外，通常包括以下工位：开卷－焊接－清洗－中央连续后处理－平整－精整－卷取，有的处理线在平整工位与精整工位之间还布置拉矫工位，有的处理线在平整工位与精整工位之间布置后处理工位，也有的处理线在平整工位与精整工位之间同时布置拉矫工位和后处理工位。

上述中央连续后处理工位，生产连续退火的冷轧产品时通常包括普通预热段－加热段－均热段－缓冷段－快冷段－过时效(OA)段－喷气冷却段和最终水冷段，如图1所示。

有的处理线在快冷段与过时效段之间布置再加热段，也有的机组在快冷段与过时效段之间同时布置酸洗段和再加热段。生产GI产品时，中央连续后处理工位通常依次包括普通预热段－加热段－均热段－缓冷段－快冷段－均衡保温段－炉鼻子段－锌锅段－气刀段－镀后冷却段－最终水冷段这些设备，如图2所示。

有的GI处理线在快冷段与均衡保温段之间布置再加热段，也有的机组在快冷段与均衡保温段之间同时布置酸洗段和再加热段。

有的处理线在气刀段与固定镀后冷却段(一般在APC塔的上半部)之间气刀上方10米范围内布置可移动镀后快冷段。生产GA产品时，中央连续后处理工位通常依次包括普通预热段－加热段－均热段－缓冷段－快冷段－均衡保温段－炉鼻子段－锌锅段－气刀段－合金化加热段－合金化均热段－固定镀后冷却段和最终水冷段这些设备，如图3所示。

有的处理线在快冷段与均衡保温段之间布置再加热段，也有的机组在快冷段与均衡保温段之间同时布置酸洗段和再加热段。生产冷轧产品、GI产品的双用机组和生产冷轧产品、GA产品的双用机组以及生产冷轧产品、GI产品和GA产品的三用机组，在气刀段上方还布置有可移动通道段，实现两种产品或者三种产品的切换，其中可移动通道段(仅生产冷轧产品投入使用)、移动镀后快冷段(仅生产GI产品投入使用)与合金化加热段(仅生产GA产品投入使用)并联布置，通常需切断带钢进行产品切换。生产GI产品和GA产品的生产线，则采用移动镀后快冷段(仅GI产品投入使用)与合金化加热段(仅GA产品投入使用)并联布置，实现两种产品的切换。

上述普通预热段、加热段常用的一种方法是采用辐射管加热，然后利用辐射管排出的燃烧废气通过炉外换热器加热保护气体，最后将保护气体喷到带钢表面将带钢预热至200℃左右。这种预热方法相对于直接用辐射管燃烧废气喷射带钢表面预热带钢有如下优点：

(1)消除了燃烧废气对带钢表面的污染。混合煤气和焦炉煤气中都会有一定量的杂质，如焦油、尘埃、有机硫等，这样，如果直接将燃烧废气喷到带钢表面对带钢进行预热，会对带钢表面造成污染，尤其是在生产高表面质量板带时更应该避免这种情况。

(2)燃烧废气中含有一定量的氧气(3％～5％)，这样的燃烧废气直接喷到带钢表面容易在带钢表面引起氧化，同样会影响钢带产品表面质量。而采用炉外换热器加热保护气体，再由保护气体喷射到带钢表面，由于保护气体中含有3％～7％氢气，就不会发生氧化现象，采用这种方式预热可节约燃料10％左右。

不过，这种预热技术仍然具有以下缺点：

1)预热带钢后的燃烧废气排放温度仍然比较高，生产高温退火料时废气排放温度通常会超过350℃，需增加锅炉或过热水加热装置进行燃烧废气余热的炉外二次利用，经济效率明显降低，而且设备占地面积大。

2)能源直接利用到带钢上的比例低，即仍然由预热带钢后的废气带走了大量的热量(预热带钢后的废气温度越高，带走的热量越多)，燃烧的热量没有充分传输到带钢上(即能源的一次利用率低)。

3)预热带钢温度受限，通常预热后的带钢温度很难超过250℃。

另外，传统的辐射管加热工艺技术也有以下不足：

(1)由于辐射管加热炉的热惯性大，当厚度规格、退火目标温度发生较大变化时，带钢温度调节速度慢，温控精度差，对生产超高强钢非常不利，产品质量损失大。

(2)采用辐射管加热，在750℃以上加热时，加热效率低、速率慢，而且加热温度越高，热效率和加热速率越低，相应能源一次直接利用效率也越低。

(3)传统的连退工艺在带钢高于750℃退火时一般均采用辐射管进一步加热，由于辐射管加热炉的热惯性大，当厚度规格、退火目标温度发生较大变化时，带钢温度调节慢，温控精度差，对生产超高强钢非常不利，产品质量损失大；

(4)辐射管均热炉温控性能差，由于辐射管均热炉的热惯性大，当厚度规格、退火目标温度发生较大变化时，带钢均热温度调节慢，实际带钢均热温度波动大。

发明内容

本发明的目的在于设计一种柔性化的适合生产多种高强钢的冷轧带钢后处理生产线，可以实现以下目的：1)辐射管燃烧废气余热的充分利用，可以将带钢温度快速预热到至少250℃以上；2)辐射管燃烧废气充分预热带钢后降温明显可直接排放，无需增加锅炉或过热水加热装置进行燃烧废气余热的二次利用，显著降低投资、减少占地面积；3)辐射管燃烧废气余热基本都传输到了带钢上，热能一次利用率高；4)在超高温期间实现横磁感应快速加热，提高热能利用率；5)可实现带钢退火加热温度和均热温度的快速调节；6)柔性化的高强钢专用生产线可以灵活生产各种冷轧、热镀纯锌(GI)、合金化热镀锌(GA)、冷轧表面闪镀镍或闪镀锌等新产品，因此产线能够较好地满足市场需要；7)由于马弗炉炉内气氛的独立控制，使得高强钢表面合金元素扩散与富集得到有效控制，故超高强钢产品的可镀性可以大幅度提高，因此超高强度热镀产品的表面质量也可以显著提高；8)本发明快速加热技术结合快速冷却技术的应用，可采用较低合金成分生产更高强度等级的各种先进高强钢产品，不仅可以降低生产成本，还可以提高各种超高强钢产品的力学性能。

为达到上述目的，本发明的技术方案是：

一种柔性化的适合生产多种高强钢的冷轧带钢后处理生产线，其依次包括以下工位：开卷－焊接－入口活套－清洗－中央连续后处理－中间活套－平整－出口活套－精整－卷取；其中，

所述中央连续后处理工位依次包括喷射辐射管预热段、辐射管加热段、并联设置的可选择的横磁感应加热段或马弗炉段、喷气辐射复合均热段、缓冷段、快速冷却段、再加热段；所述快速冷却段包括高氢冷却或/和气雾冷却或/和水淬冷却段；

所述再加热段后设炉鼻子段、锌锅段、气刀段、合金化加热段、合金化均热段、镀后冷却段、最终水冷段；或，通过移动通道、过时效段、最终喷气冷却段连接至所述最终水冷段；

最终水冷段后可选择依次设置酸洗段或酸洗段+闪镀段；带钢可以选择经过酸洗段生产冷轧酸洗产品，也可以旁通跨过酸洗段生产冷轧退火产品，带钢酸洗后还可以选择进入闪镀段，生产闪镀镍或者闪镀锌等闪镀产品；

所述辐射管加热段燃烧天然气或液化石油气或煤气等气体燃料，燃烧过程中产生高温废气，

所述喷射辐射管预热段利用加热段或/和均热段燃烧废气在炉内换热加热循环利用的氮氢保护气体，再由氮氢保护气体喷射到带钢上下表面实现强制对流换热；

所述的辐射管加热段与(并联设置的可选择横磁感应加热段或马弗炉段)串联；

所述的喷气辐射复合均热段采用强制对流与辐射相结合的方式快速均热带钢，提高带钢温度均匀性和实现带钢均热温度的快速调节；

所述冷轧带钢后处理生产线采用喷射辐射管预热段的同时采用进行快速冷却处理，然后进行再加热，然后进行镀锌或过时效处理；

所述炉鼻子段与移动通道并联布置，带钢从炉鼻子段向后通过生产热镀纯锌或者合金化热镀锌产品，带钢从移动通道通过生产冷轧退火、或酸洗或闪镀产品；

至此，所述处理线具备至少三种或三种以上可选择工艺路径，可以实现冷轧退火、酸洗、闪镀、热镀纯锌和合金化热镀锌五种不同品种高强钢的生产。

进一步，在平整工位与出口活套工位之间还布置可选择的拉矫工位和/或钝化或耐指纹等表面后处理工位，可对带钢进行拉矫和/或表面后处理。

优选的，所述的马弗炉段设备前后自带密封装置，并且马弗炉段设备还配备气氛调节装置，对其内的氢气含量、氧气含量和露点可以单独进行调节控制。

优选的，在再加热段与炉鼻子段之间还布置均衡保温段设备，对带钢进行保温处理后再进行热镀锌。

优选的，在气刀段与镀后冷却段之间还布置移动镀后快冷段设备，该移动镀后快冷段与合金化加热设备并联布置，实现热镀纯锌高强钢产品镀后带钢的快速冷却；优选的，在气刀段的上方10米范围内设置移动镀后快冷段设备。

优选的，在均衡保温段之后布置二次再加热段设备，对均衡保温的带钢进行二次再加热，然后进行热镀锌或者过时效处理。

优选的，在所述快速冷却段与再加热段之间布置酸洗段设备，该酸洗段设备包括酸洗单元、热水刷洗单元、热水漂洗单元、热风烘干单元，实现带钢表面酸洗，可用于气雾冷却或/和水淬冷却后带钢表面氧化层的去除，对于热镀纯锌或者合金化热镀锌产品，也可以提高高强带钢特别是超高强带钢的可镀性。

优选的，在酸洗段之后布置闪镀铁或闪镀镍段设备，然后再进行再加热处理，进一步提高超高强带钢的可镀性。

优选的，所述移动镀后快冷段采用移动喷气快冷设备或者移动气雾冷却设备。

本发明还提供一种喷射辐射管预热装置，其包括：

辐射管加热炉，炉体上方设炉顶辊室，炉顶辊室内设置转向辊；

辐射管废气集气室，通过连接管道连接所述辐射管加热炉炉体；

预热炉，包括：

预热炉炉体，其上部侧壁设一连接孔，并通过连通管连通所述辐射管废气集气室；预热炉炉体顶端设与所述辐射管加热炉炉顶辊室对应、供带钢穿过的炉喉；预热炉炉体底部设带钢入口及入口密封装置和入口转向辊；预热炉炉体内上部设预热炉集气室；炉体内下部设一带穿带孔的下隔板，形成废气集气室，并通过一废气排出管道连接一废气风机，优选的，所述废气排出管道上设置控制阀；

若干换热与喷气风箱单元，沿炉体高度方向设置于所述预热炉炉体内预热炉集气室下方的两侧，中间形成供带钢穿过的穿带通道；每个换热与喷气风箱单元包括，

风箱体，其内竖直设置若干热交换管，风箱体相对所述穿带通道的一侧面设置若干喷嘴；上下设置的风箱体之间设置与热交换管连通的废气二次混合室；风箱体内通入保护气体，优选的，所述风箱体内通入氮氢保护气体；

循环风机，其进口管道的端口设置于所述穿带通道内，其出口管道的端口位于风箱体内；

可供带钢穿过的密封装置，分别设置于所述穿带通道的下端口及上、下隔板的穿带孔处。

优选的，所述入口密封装置、可供带钢穿过的密封装置为氮气密封结构，采用氮气密封室，其上设有氮气注入管道。

本发明所述喷射辐射管预热装置，直接采用炉内热交换(热交换不是布置在炉外)加热循环利用的氮氢保护气体，利用加热的氮氢保护气体高速喷射到带钢上下表面强制对流换热实现快速高效预热带钢，此方法与传统的炉外热交换相比，炉体热量损失少，燃烧废气余热更充分、加热效率更高、加热速率更快；而且，辐射管燃烧废气从辐射管废气集气室通过连通管道进入预热炉集气室，然后从预热炉内的换热器室(换热器不是设置在炉外)从上向下通过，通过过程中走管程的燃烧废气与走壳程的氮氢保护气体在热交换器中进行充分的换热，加热氮氢保护气体，因此在预热炉内辐射管燃烧废气始终不与带钢直接接触，从而避免了带钢表面的氧化；另外，采用所述预热装置，带钢预热温度高，至少可以达到250℃及以上，比普通预热带钢温度至少高出50℃；如果喷射预热单元布置数量足够，经多级预热炉出来的辐射管燃烧废气温度通常可低于200℃，可以直接排放，根本无需追加投资进行燃烧废气余热的炉外二次利用。

本发明所述的喷气辐射复合均热装置，其包括：

炉体，其内沿高度方向设置复合加热体；所述复合加热体，包括，

保温箱体，其壳体内壁设保温材料；保温箱体的一侧面中央设安装孔；

循环风机，设置于所述保温箱体安装孔处，其吸风口对应安装孔轴线，出风口设于机壳侧面；

缓冲腔体，设置于所述保温箱体内对应循环风机吸风口处，缓冲腔体背面设与循环风机吸风口对应的热风出口，缓冲腔体正面设热风进口；优选的，所述缓冲腔体与高温喷气风箱为一体结构；

两高温喷气风箱，竖直对称设置于所述保温箱体内缓冲腔体正面热风进口的两侧，形成供带钢穿过的穿带通道；位于该穿带通道两侧的两高温喷气风箱的一侧面沿高度方向间隔设置若干排射流喷嘴，且，n排射流喷嘴之间设置一间隙，n≥1；优选的，所述射流喷嘴直径为射流喷嘴到带钢的距离的1/10～1/5；更优选的，所述射流喷嘴采用圆孔结构；

若干辐射管，对称设置于所述两高温喷气风箱内，所述辐射管包括连接烧嘴的连接管段、自连接管段一端弯折延伸的辐射管段、自辐射管段一端延伸弯折形成的换热管段；所述辐射管段对应所述高温喷气风箱中n排射流喷嘴之间设置的间隙，形成喷气与辐射交替结构；优选的，所述辐射管的辐射管段、连接管段、换热管段为平行设置。

本发明所述的喷气辐射复合均热装置采用复合加热技术，复合加热技术首先能够把高速喷气加热技术与辐射管加热技术能够有机的结合在一起，充分的发挥了高速喷气加热技术与辐射管加热技术的技术优势。通过优化设计辐射管的结构，将辐射管安装到高速高温喷气风箱内部，把辐射管燃烧气体产生的热量通过高速喷气与辐射两种方式迅速的转移到带钢上去，实现带钢的快速加热，对于1mm的带钢平均加热速度最高不低于40℃/s，这样可以大大缩短加热炉的长度，对于一个年产量30万吨机组其加热段约2个pass，降低炉体的热惯性；

其次，由于燃气产生的热量被风箱中的循环气体(N

再次，经过加热的循环气体温度较为均匀，因此加热过程中带钢宽度方向上的温度分布较为均匀，根据运行实际加热过程中带钢宽度方向上的均匀性控制在±5℃，从而实现机组的稳定运行。高速喷气和辐射复合加热技术将会显著提升现存机组的产能，解决产线上加热能力不足的问题。

本发明所述喷气辐射复合均热装置的辐射管既具有燃烧辐射功能(是指在两排喷嘴之间是辐射管的高温段)，又具有换热器功能，对循环气体进行加热，这样能够把辐射管内燃烧气体的热量通过强制换热迅速的转移到带钢上去，实现带钢的快速加热，可以大大缩短加热炉的长度，降低大型立式连续退火炉体的热惯性。

与传统工艺不同点在于：本发明的优点在于：

1)本发明具备至少三种或三种以上可选择工艺路径；

2)本发明可以实现冷轧退火、酸洗、闪镀、热镀纯锌和合金化热镀锌五种不同品种高强钢特别是超高强钢的生产；

3)本发明技术方案五种不同品种超高强钢都可以进行拉矫或/和钝化或耐指纹等表面后处理；

4)本发明设置二次再加热段设备，实现了热镀锌或者过时效处理前带钢温度的两次抬升，可以实现第三代高强钢(QP钢)产品快冷到较低的温度，然后马上快速加热到较高的温度进行长时间碳再分配处理，处理结束后二次快速再加热到热镀锌入锌锅温度，进行镀锌处理；

5)本发明技术方案把普通预热段改为喷射辐射管预热段，更确切地说是高温氮氢保护气体喷射辐射管预热段，这是本发明的新颖性、创造性及实用性之一，其区别于普通预热段的显著特征在于：

①直接采用炉内热交换(热交换不是布置在炉外)加热循环利用的氮氢保护气体，利用加热的氮氢保护气体高速喷射到带钢上下表面强制对流换热实现快速高效预热带钢，此方法与传统的炉外热交换相比，炉体热量损失少，燃烧废气余热更充分、加热效率更高、加热速率更快；

②在预热段内，辐射管燃烧废气从辐射管废气集气室通过连通管道进入预热炉集气室，然后从预热段内的换热器室(换热器不是设置在炉外)从上向下通过，通过过程中走管程的燃烧废气与走壳程的氮氢保护气体在热交换器中进行充分的换热，加热氮氢保护气体，因此在预热段内辐射管燃烧废气始终不与带钢直接接触，从而避免了带钢表面的氧化；

③带钢预热温度高，至少可以达到250℃及以上，比普通预热带钢温度至少高出50℃；

④如果喷射预热单元布置数量足够，经多级预热段出来的辐射管燃烧废气温度通常可低于200℃，可以直接排放，根本无需追加投资进行燃烧废气余热的炉外二次利用。

6)本发明在辐射管加热段和喷气辐射复合均热段之间设置横磁感应加热段与马弗炉段，且横磁感应加热段与马弗炉段并联布置，通过切断带钢重新穿带实现横磁感应加热段与马弗炉段的切换，并且马弗炉段设备还配备气氛调节装置，对其内的氢气含量、氧气含量和露点可以单独进行调节控制。

7)本发明在缓冷段之前采用喷气辐射复合均热段，采用强制对流与辐射相结合的方式均热带钢，可以提高带钢温度均匀性并实现带钢均热温度的快速调节，减少均热段带钢实际温度的波动量。

同时使用喷射辐射管预热段和在辐射管加热段与喷气辐射复合均热段之间使用横磁感应快速加热段，是本发明的新颖性和创造性的又一体现。本发明在辐射管加热段和喷气辐射复合均热段之间设置横磁感应快速加热段的有益效果体现在：①可以实现带钢温度的快速调节，这对于生产高强钢，特别是超高强钢非常关键，可以减少因带温不符而导致的带钢质量损失；②可以将带钢快速加热到更高的温度，现有工程通过辐射管加热段+横磁感应加热段已经实现了将加热到880℃以上进行热处理；③配合使用喷气辐射复合均热段，均热后的带钢温度均匀性好，沿带钢宽度方向温度均匀性可以控制在±5℃以内。

本发明的有益效果在于：

1)辐射管加热和均热的余热可以实现全部在线利用，可以将带钢温度预热到至少250℃以上；

2)辐射管燃烧废气充分预热带钢后降温明显可直接排放，无需增加锅炉或过热水加热装置进行炉外二次利用，显著降低投资、减少占地面积；

3)辐射管燃烧废气余热基本都传输到了带钢上，热能一次利用率高；

4)在超高温期间实现快速加热，可以提高热能利用率；

5)使用横磁感应加热时可以较经济地将带钢快速加热到880℃以上，从而可以实现高温退火，进而可以生产出多种超高强钢；

6)由于横磁感应加热和喷气辐射复合加热技术的应用，可以实现带钢加热温度和均热温度的快速调节；

7)用同一条生产线可以生产出连退DP钢、TRIP钢、QP钢和热镀锌DP钢、TRIP钢、QP钢等超高强钢；

8)采用水雾冷却+酸洗可以生产出强度高达1500MPa级的马氏体超高强钢，且表面质量高，热镀锌时带钢的可镀性好；

9)本发明结合快速冷却技术的应用，可采用较低合金成分生产更高强度等级的各种先进高强钢产品，不仅可以降低生产成本，还可以提高各种超高强钢产品的力学性能，显著提高高强钢产品的市场竞争力；

10)本发明可以实现冷轧退火、酸洗、闪镀、热镀纯锌和合金化热镀锌五种不同品种高强钢特别是超高强钢的生产。

附图说明

图1为传统连退生产线工位布置示意图；

图2为传统热镀锌(GI)生产线工位布置图；

图3为传统合金化热镀锌(GA)生产线工位布置图；

图4为本发明实施例1的生产线工位布置图；

图5为本发明实施例2的生产线工位布置图；

图6为本发明实施例3的生产线工位布置图；

图7为本发明实施例4的生产线工位布置图；

图8为本发明实施例5的生产线工位布置图；

图9为本发明实施例6的生产线工位布置图。

图10为本发明所述喷射辐射管预热装置实施例的结构示意图；

图11为本发明所述喷射辐射管预热装置实施例中喷射辐射管预热炉的结构示意图。

图12为本发明所述喷气辐射复合均热装置实施例的结构示意图1；

图13为本发明所述喷气辐射复合均热装置实施例的结构示意图2；

图14为本发明所述喷气辐射复合均热装置实施例中复合加热体的结构示意图；

图15为本发明所述喷气辐射复合均热装置实施例中高温喷气风箱的局部立体图；

图16为本发明所述喷气辐射复合均热装置实施例中辐射管的立体图。

具体实施方式

下面结合具体实施例对本发明的实施方法进行进一步说明：需要说明的是，应用本发明思想可以简化、组合出多种生产线，本实施例仅给出一种实施方式，本发明的族群专利还会给出其它实施方式，即使是全部族群专利实施例也仅是给出了部分实施方式，按本发明所述的可选择工位的选择、不选择所产生的各种组合，都在本发明的保护范围，按本发明思路衍生出的各种生产线也在本发明的保护范围之内。另外，对于常规工位，例如清洗工位包括碱液喷淋段、碱液刷洗段、电解清洗段、热水刷洗或冷水磨粒辊刷洗段和热水漂洗段，甚至简化、组合采用高压水射流刷洗段、超声波清洗段、高压清洗段等清洗新技术设备，都认为是本发明的演生生产线，也在本发明的保护范围之内。再例如，精整工位包括切边、涂油等设备，也在本发明的保护范围之内。

参见图4，本发明所述的柔性化的适合生产多种高强钢的冷轧带钢后处理生产线，其依次包括以下工位：开卷－焊接－入口活套－清洗－中央连续后处理－中间活套－平整－出口活套－精整－卷取；其中，

所述中央连续后处理工位依次包括喷射辐射管预热段、辐射管加热段、并联设置的可选择的横磁感应加热段或马弗炉段、喷气辐射复合均热段、缓冷段、快速冷却段、再加热段；所述快速冷却段包括高氢冷却或/和气雾冷却或/和水淬冷却段；

所述再加热段后设炉鼻子段、锌锅段、气刀段、合金化加热段、合金化均热段、镀后冷却段、最终水冷段；或，通过移动通道、过时效段、最终喷气冷却段连接至所述最终水冷段；

最终水冷段后可选择依次设置酸洗段或(酸洗段+闪镀段)；带钢可以选择经过酸洗段生产冷轧酸洗产品，也可以旁通跨过酸洗段生产冷轧退火产品，带钢酸洗后还可以选择进入闪镀段，生产闪镀镍或者闪镀锌等闪镀产品；

所述辐射管加热段燃烧天然气或液化石油气或煤气等气体燃料，燃烧过程中产生高温废气，

所述喷射辐射管预热段利用加热段或/和均热段燃烧废气在炉内换热加热循环利用的氮氢保护气体，再由氮氢保护气体喷射到带钢上下表面实现强制对流换热；

所述的辐射管加热段与(并联的可选择横磁感应加热段或马弗炉段)串联；

所述的喷气辐射复合均热段采用强制对流与辐射相结合的方式快速均热带钢，提高带钢温度均匀性和实现带钢均热温度的快速调节；

所述冷轧带钢后处理生产线采用喷射辐射管预热段的同时采用进行快速冷却处理，然后进行再加热，然后进行镀锌或过时效处理；

所述炉鼻子段与移动通道并联布置，带钢从炉鼻子段向后通过生产热镀纯锌或者合金化热镀锌产品，带钢从移动通道通过生产冷轧退火、或酸洗或闪镀产品；

至此，所述处理线具备至少三种或三种以上可选择工艺路径，可以实现冷轧退火、酸洗、闪镀、热镀纯锌和合金化热镀锌五种不同品种高强钢的生产。

参见图4，其所示为本发明实施例1，在实施例1中，在平整工位与出口活套工位之间还布置可选择的拉矫工位和/或钝化或耐指纹等表面后处理工位，可对带钢进行拉矫和/或表面后处理。

优选的，所述的马弗炉段设备前后自带密封装置，并且马弗炉段设备还配备气氛调节装置，对其内的氢气含量、氧气含量和露点可以单独进行调节控制。

参见图5，其所示为本发明实施例2，在实施例2中，在再加热段与炉鼻子段之间还布置均衡保温段设备，对带钢进行保温处理后再进行热镀锌。

参见图6，其所示为本发明实施例3，在实施例3中，在气刀段与镀后冷却段之间还布置移动镀后快冷段设备，该移动镀后快冷段与合金化加热设备并联布置，实现热镀纯锌高强钢产品镀后带钢的快速冷却；优选的，在气刀段的上方10米范围内设置移动镀后快冷段设备。

参见图7，其所示为本发明实施例4，在实施例4中，在均衡保温段之后布置二次再加热段设备，对均衡保温的带钢进行二次再加热，然后进行热镀锌或者过时效处理。

参见图8，其所示为本发明实施例5，在实施例5中，在所述快速冷却段与再加热段之间布置酸洗段设备，该酸洗段设备包括酸洗单元、热水刷洗单元、热水漂洗单元、热风烘干单元，实现带钢表面酸洗，可用于气雾冷却或/和水淬冷却后带钢表面氧化层的去除，对于热镀纯锌或者合金化热镀锌产品，也可以提高高强带钢特别是超高强带钢的可镀性。

参见图9，其所示为本发明实施例6，在实施例6中，优选的，在酸洗段之后布置闪镀铁或闪镀镍段设备，然后再进行再加热处理，进一步提高超高强带钢的可镀性。

优选的，所述移动镀后快冷段采用移动喷气快冷设备或者移动气雾冷却设备。

参见图10、图11，本发明所述的喷射辐射管预热装置，其包括：

辐射管加热炉1，炉体上方设炉顶辊室101，炉顶辊室101内设置转向辊102；

辐射管废气集气室2，通过连接管道21连接所述直火炉1炉体；

预热炉3，包括：

预热炉炉体31，其上部侧壁设一连接孔，并通过连通管32连通所述辐射管废气集气室2；预热炉炉体31顶端设与所述辐射管加热炉1炉顶辊室101对应、供带钢穿过的炉喉311；预热炉炉体31底部设带钢入口及入口密封装置33和入口转向辊；预热炉炉体31内上部设预热炉集气室312；预热炉炉体31内下部设一带穿带孔的下隔板313，形成废气集气室314，并通过一废气排出管道34连接一废气风机35，再自烟囱500排出；

若干换热与喷气风箱单元36，沿预热炉炉体31高度方向设置于所述预热炉炉体31内预热炉集气室312下方的两侧，中间形成供带钢穿过的穿带通道315；每个换热与喷气风箱单元36包括，

风箱体361，其内竖直设置若干热交换管362，风箱体362相对所述穿带通道315的一侧面设置若干喷嘴363；上下设置的风箱体361之间设置与热交换管362连通的废气二次混合室；风箱体361内通入氮氢保护气体；

循环风机364，其进口管道的端口设置于所述穿带通道315内，其出口管道的端口位于风箱体361内；

可供带钢穿过的密封装置37，设置于所述穿带通道315的下端口及下隔板313的穿带孔处。

优选的，所述入口密封装置33、密封装置37为氮气密封结构，采用氮气密封室，其上设有氮气注入管道。

优选的，所述废气排出管道34上设置控制阀38。

带钢100经入口转向辊转向后向上运行，经入口密封装置密封后进入预热炉3进行预热处理，然后进入炉顶辊室，经转向辊转向后进入辐射管加热炉1；辐射管加热燃烧废气进入辐射管废气集气室，通过连通管道与预热炉1的预热炉集气室连通，预热炉集气室属密闭集气室，确保其内废气与带钢100不接触；辐射管燃烧废气在预热炉集气室积聚，辐射管燃烧废气先用于预热其燃烧空气。

在废气风机的抽力作用下，预热炉集气室内的高温辐射管燃烧废气源源不断地通过逐个串联的喷气风箱单元，喷气风箱单元内部设置有作为换热器的热交换管(管程为高温燃烧废气，壳程为氮氢混合气体)；辐射管燃烧废气经换热器将氮氢保护气体加热后，在循环风机的作用下喷吹到带钢上下表面预热带钢。

辐射管燃烧废气从热交换管的内部从上向下流过，流动过程中进行热交换加热循环喷射的氮氢保护气体，然后进入喷气风箱单元之间的废气二次混合室，进行二次混合，对废气温度进行均匀化处理，然后再进入下行的炉内换热与喷气风箱单元，直至到达底部氮气密封装置，最后进入废气集气室。

氮氢保护气体从热交换管束间通过，被加热后在循环风机的作用下，不停地从喷嘴喷射到带钢的上下表面预热带钢。循环风机的吸气口由炉内管道连接到喷气风箱单元的DS侧和WS侧，在循环风机的作用下，氮氢混合气体喷射到带钢表面后，从两侧被抽出，再由循环风机经热交换器喷射到带钢上下表面，实现氮氢混合气体循环喷射加热带钢。

参见图12～图16，本发明所述的喷气辐射复合均热装置，其包括：

炉体4，其内沿高度方向设置复合加热体5；所述复合加热体5包括，

保温箱体51，其壳体内壁设保温材料；保温箱体51的一侧面中央设安装孔；

循环风机52，设置于所述保温箱体51安装孔处，其吸风口521对应安装孔轴线，出风口522设于机壳侧面；

缓冲腔体53，设置于所述保温箱体51内对应循环风机52吸风口处，缓冲腔体53背面设与循环风机52吸风口对应的热风出口，缓冲腔体正面设热风进口；

两高温喷气风箱54、54’，竖直对称设置于所述保温箱体51内缓冲腔体53正面热风进口的两侧，形成供带钢100穿过的穿带通道200；位于该穿带通道100两侧的两高温喷气风箱54、54’的一侧面沿高度方向间隔设置若干排射流喷嘴55、55’，且，n排射流喷嘴之间设置一间隙300，n≥1；

若干辐射管56、56’，对称设置于所述两高温喷气风箱54、54’内，所述辐射管56(辐射管56为例，下同)包括连接烧嘴的连接管段561、自连接管段561一端弯折延伸的辐射管段562、自辐射管段562一端延伸弯折形成的换热管段563；所述辐射管段562对应所述高温喷气风箱54中n排射流喷嘴之间设置的间隙300，形成喷气与辐射交替结构。

优选的，所述缓冲腔体与高温喷气风箱为一体结构。

优选的，所述射流喷嘴直径为射流喷嘴到带钢的距离的1/10～1/5。

优选的，所述射流喷嘴采用圆孔结构。

优选的，所述辐射管采用空间四行程结构，形成四段平行设置的管段，其中，一管段为辐射管段，其余为连接管段、换热管段。

实施例1

一种高强带钢的制备，其产线参见图4，基板主要化学成分(mass％)为0.08％C-0.02％Si-0.85％Mn的带钢开卷、焊接、入口活套通过、清洗后，经喷射辐射管预热炉预热到280℃，辐射管加热到700℃，然后横磁感应加热到800℃，在800℃下喷气辐射复合均热60秒，缓冷到675℃，高氢冷却到260℃后，先通过纵磁感应加热器(再加热设备，本实施例纵磁感应加热器不需启动)，然后经移动通道段进入过时效段在260℃左右进行过时效处理，最终喷气冷却设备冷却到145℃左右，接着最终水冷至45℃以下，中间活套通过，然后进行平整、拉矫、出口活套通过、精整、卷取，完成生产。最终产品带钢屈服强度为453MPa，抗拉强度512MPa，断裂延伸率24％。

实施例2

一种高强带钢的制备，其产线参见图5，基板主要化学成分(mass％)为0.085％C-0.28％Si-2.3％Mn的带钢开卷、焊接、入口活套通过、清洗后，经喷射辐射管预热炉预热到280℃，辐射管加热到710℃，然后横磁感应加热到810℃，在810℃下喷气辐射复合均热60秒，缓冷到670℃，高氢冷却到460℃后，先通过纵磁感应加热器(再加热设备，本实施例纵磁感应加热器不需启动)，进入均衡保温段在460℃均衡保温，再经炉鼻子浸入锌锅进行热镀锌，经气刀控制镀层重量后，从合金化加热和合金化均热段空过(设备功能不启动)，然后镀后冷却到145℃左右，接着最终水冷至45℃以下，中间活套通过、然后进行平整、出口活套通过、精整、卷取，完成生产。最终产品带钢的屈服强度为912MPa，抗拉强度1093MPa，断裂延伸率9％。

实施例3

一种高强带钢的制备，其产线参见图6，基板主要化学成分(mass％)为0.080％C-0.80％Si-1.7％Mn的带钢开卷、焊接、入口活套通过、清洗后，喷射辐射管预热炉预热到275℃，辐射管加热到845℃，经过马弗炉(其内通入掺有微量空气的氮气)进行表面微量预氧化后，在845℃下喷气辐射复合均热60秒(均热段通入氮氢保护气体)，缓冷到680℃，高氢喷气冷却到230℃，经再加热段加热到465℃均衡保温后进入炉鼻子，然后浸入锌锅进行热镀锌，经气刀控制镀层重量后，进行移动镀后快冷，镀后冷却到140℃左右，最终水冷到室温，中间活套通过、平整后出口活套通过、精整、卷取，完成生产。最终产品的屈服强度765MPa，抗拉强度998MPa，断裂延伸率14.9％。

实施例4

一种高强带钢的制备，其产线参见图7，基板主要化学成分(mass％)为0.10％C-0.16％Si-1.90％Mn的带钢开卷、焊接、入口活套通过、清洗后，喷射辐射管预热炉预热到265℃，辐射管加热到800℃，接着横磁感应加热到850℃，然后在850℃下喷气辐射复合均热60秒，缓冷到730℃，接着气雾冷却至50℃左右，然后再加热到230℃经过均衡保温、二次再加热(设备功能不启用)、移动通道和过时效进行230℃过时效处理，最终喷气冷却到140℃左右最终水冷至室温，接着进行酸洗处理，然后进行闪镀镍，中间活套通过后平整、出口活套通过、精整、卷取，完成生产。最终产品带钢的屈服强度为936MPa，抗拉强度1153MPa，断裂延伸率14％。

实施例5

一种高强带钢的制备，其产线参见图8，基板主要化学成分(mass％)为0.155％C-0.32％Si-2.63％Mn的带钢开卷、焊接、入口活套通过、清洗后，喷射辐射管预热炉预热到265℃，辐射管加热到835℃，经过马弗炉空过后，在835℃下喷气辐射复合均热40秒，缓冷到755℃，水淬至室温，酸洗，经再加热段加热到230℃，均衡保温，然后经过移动通道段进入过时效段在220℃左右进行过时效处理，最终喷气冷却到140℃左右，最终水冷到室温，中间活套通过、平整后出口活套通过、精整、卷取，完成生产。最终产品的屈服强度1228MPa，抗拉强度1501MPa，断裂延伸率4.1％。

本发明所述的适合于生产多种高强带钢的柔性化冷轧后处理生产线，不仅能够实现退火加热温度的快速调节，而且能够实现退火均热温度的快速调节，可以灵活生产出多种高强钢和超高强钢，市场灵活性大，在目前超高强钢品种多、市场需求逐年增加的形势下，具有非常广阔的应用前景。