一种低频减振轻质超材料点阵结构及其制作方法

技术领域

本发明涉及工程结构减振技术领域，具体涉及一种低频减振轻质超材料点阵结构及其制作方法。

背景技术

作为一种新型夹芯三明治板状结构，轻质点阵结构由上下面板和内部轻质桁架核组成。与传统的蜂窝三明治结构和泡沫三明治结构不同，轻质点阵结构的内部核由周期排列的桁架单胞组成，典型的点阵桁架单胞有金字塔型(Pyramidal)、四面体型(Tetrahedral)、3-D Kagome型等。轻质点阵结构独特的开孔桁架构型使其除了具有传统三明治结构轻质、高强、抗冲击、吸能以及高效散热等性能外，还能产生更大的互联空间。因此，与传统的三明治结构相比，轻质点阵结构更适合进行多功能设计，已在承载功能一体化应用方面展现出巨大的发展潜力。

然而，目前关于轻质点阵结构的研究主要集中在结构的制备方法和力学特性上，关于其减振特性的研究却非常匮乏。在工程应用中，剧烈的振动会严重影响结构的稳定性，造成结构的损坏和整体性能的失效。因此，如何设计新型结构，在满足轻质承载的同时可以实现减振降噪等功能化设计，一直是航空航天、力学等科学领域和工程界共同关注的热点课题。

近年来，“超材料”概念的提出与飞速发展为工程中的轻质点阵结构的振动控制提供了全新的思路。超材料虽以材料命名，但实是一种特殊的人工合成结构，通过对构成其关键子结构的微妙设计，使其在动态响应时可获得自然界材料所不具备的、超常规的、全新等效物理性质。作为一类典型的超材料，局域共振超材料凭借局域共振产生的振动带隙，可有效突破低频振动噪声控制中存在的技术瓶颈，实现亚波长尺度下对低频振动的有效抑制。

目前关于薄板型超材料结构的技术研究还主要集中在均质板上，薄膜或薄板型超材料结构虽有望达到良好的减振效果，但其承载能力往往较差。相比之下，轻质点阵结构具有良好的承载能力，而且内部空间有利于进行结构设计。如何在保持轻质点阵结构良好承载能力的基础上实现其在低频宽带内的减振效果，并尽可能拓宽低频带隙带宽，仍有待进一步研究和完善。如何设计承载-减振一体化超材料结构，实现超材料在航空等工程领域的应用价值也是未来超材料发展的重要方向之一。

发明内容

针对上述现有技术存在的问题和不足，本发明提供了一种新型的基于弹性超材料理论的承载-减振一体化轻质点阵结构，通过在结构内部添加自行设计的共振单元，使该周期性轻质点阵结构在低频范围内具有良好的宽带减振特性。所述结构可以产生低频宽带带隙，从而达到低频范围内高效减振的目的，并且所述结构具备轻质点阵结构良好的承载特性，可以在高效减振的基础上，实现轻质承载功能一体化的目的。

为实现上述目的，本发明采用的技术方案为：

一种低频减振轻质超材料点阵结构，由二维周期排列的单胞构成，所述单胞包括基体结构和嵌入基体结构内的长方体形共振单元，所述基体结构包括上下面板和内部金字塔型夹芯结构；所述长方体形共振单元位于内部金字塔型夹芯结构内部，每个单元由上下两部分构成，上部采用硬质金属材料，下部采用玻璃纤维增强(GFR)尼龙材料。

进一步地，所述基体结构采用玻璃纤维增强(GFR)尼龙材料。

进一步地，所述单胞的边长和厚度均为a＝40mm，上下面板的厚度e＝2.3mm，内部金字塔型夹芯的圆杆的直径r＝4mm，所述圆杆与下面板夹角为60度，长方体形共振单元的边长d＝13mm，高度为16mm。

进一步地，弹性波禁带主要与共振单元的局域共振有关，周期排列的单胞可以用等效质量弹簧模型表述，根据等效质量理论，在等效质量为负值的频率区间内，弹性波的传播被抑制；在该区间外，弹性波的传播基本不受影响，不同h

本发明还提供了上述的一种低频减振轻质超材料点阵结构的制作方法，包括如下步骤：

S1、将硬质金属材料、玻璃纤维增强(GFR)尼龙材料的材料密度、杨氏模量、泊松比分别记为ρ

S2、建立单胞的有限元模型，包括基体结构和内部的长方体形共振单元，并在模型的四周边界设置Bloch边界条件；在单胞的第一不可约布里渊区的边界上进行扫掠，计算不同波矢k对应的特征频率，得到所设计结构的频散曲线和弹性波禁带；

S3、选择具有不同h

S4、将单胞沿着平面两个方向进行周期排列，建立具有有限周期数的超材料点阵结构。

与现有技术相比，本发明具有以下有益效果：

本发明通过在金字塔型轻质点阵结构内部添加周期排列的共振单元来实现减振的效果。轻质点阵结构具有独特的开孔桁架构型，其作为基体结构使得该承载-减振一体化轻质点阵结构除了具有轻薄、高强、高抗冲击等性能外，还能在内部产生更大的互联空间，易于进行结构设计，从而在不影响结构承载特性的基础上实现在较宽频带范围下对低频振动的有效抑制。

同时，该设计思路并未改变结构的外部几何特性，并且可以根据实际情况设计具有不同尺寸的共振单元，可以适用于更多环境的使用需求。

附图说明

图1为超材料点阵结构单胞的等效质量弹簧模型；

图2为等效质量曲线；

图3为二维周期排列超材料点阵结构的第一布里渊区；

图4为本发明实施例超材料点阵结构单胞的模型示意图；

图5为本发明实施例超材料点阵结构的频散曲线；

图6为本发明实施例3×7周期排列超材料点阵结构的模型示意图；

图7为本发明实施例3×7周期排列超材料点阵结构的频响曲线；

图8为本发明实施例3×7周期排列超材料点阵结构在特定频率下的振动传播特性；

图中：Γ(0，0)；X(π/a，0)；M(π/a，π/a)；1-激励点；2-拾取点；3-激励频率1005Hz对应的结构位移场；4-激励频率1300Hz对应的结构位移场；5-激励频率1515Hz对应的结构位移场。

具体实施方式

下面结合具体实施例对本发明进行进一步说明。以下实施例将有助于本领域的技术人员进一步理解本发明，但不以任何形式限制本发明。应当指出的是，对本领域的普通技术人员来说，在不脱离本发明构思的前提下，还可以做出若干变形和改进。这些都属于本发明的保护范围。

本发明实施例的超材料点阵结构的单胞能在一定频率范围内禁止弹性波的传播，即所述结构存在弹性波禁带。弹性波禁带形成的基本原理为局域共振原理，其可以用动态等效质量更直观的表述。如图1所示，将所述单胞视为具有动态等效质量的整体，其中，F(t)为结构受到的简谐激励，u

所述位移可以表示为u

其中，

将整个单胞用动态等效质量M

对于无阻尼系统，c＝0。当h

本发明实施例为二维周期结构，所述结构的弹性波禁带范围可以通过计算频散曲线较方便地得到。根据Bloch定理，弹性波在无限周期结构中的响应可以只利用一个单胞结构进行计算，当波从一个单元传递到下一个单元时，波的振幅发生了相对变化而这一变化与单元在周期系统内的位置无关。弹性波在无损耗二维周期系统中的传播满足以下关系：

u(r+a)＝u(r)e

其中，u为位移，r为二维位置矢量，a为晶格常数，k＝(k

本发明实施例的超材料点阵结构单胞如图4所示，包括基体结构和嵌入基体结构内的长方体形共振单元，所述基体结构包括上下面板和内部金字塔型夹芯结构；所述长方体形共振单元位于内部金字塔型夹芯结构内部，每个单元由上下两部分构成，上部采用硬质金属材料，下部采用玻璃纤维增强(GFR)尼龙材料，单胞的边长和厚度均为a＝40mm，上下面板的厚度e＝2.3mm，内部金字塔型夹芯的圆杆的直径r＝4mm，所述圆杆与下面板夹角为60度，长方体形共振单元的边长d＝13mm，高度为16mm，所述单元两部分的高度设置为h

本实施例的长方体形共振单元的上部材料为不锈钢，密度、杨氏模量和泊松比分别为7800kg/m

根据计算结果，本实施例可以在990-1159Hz(图5中深灰色区域)范围内产生完全禁带，此外，在1159-1427Hz(图5中斜线阴影区域)内为弯曲波禁带，在弯曲波禁带内也会产生一定的隔振效果。所述的两个弹性波禁带也与等效质量理论所得的禁带(图2阴影区域)基本吻合。

本实施例利用3×7有限周期数超材料点阵结构对完全禁带和弯曲波禁带的隔振效果进行验证，如图6所示。采用COMSOL Multiphysics有限元分析软件建立有限周期结构的有限元模型，在所述模型的一侧施加固支边界条件，简谐位移载荷激励位于同一侧的面板上，赋予模型相应部分材料属性，整体模型采用自由四面体网格划分，采用固体力学模块在频域内加以计算，在设置的频率范围内进行扫掠，利用公式

根据计算结果，在由频散曲线得到的弹性波带隙990-1427Hz(图7灰色阴影区域)内，振动传递率明显下降，最大衰减达到了70dB，弹性振动得到有效抑制，有限周期数超材料点阵结构满足高效减振的要求。

有限周期数超材料点阵结构在特定频率下的位移场分布如图8所示，通过计算所述结构的弹性波传递特性，更加直观地验证了结构的减振效果。当激励频率取在弹性波禁带外(1515Hz)时，振动基本没有被抑制；当激励频率取1005Hz和1300Hz时，即激励频率在弹性波禁带内，振动基本集中在激励点附近的单胞中，弹性波在整个点阵结构中的传播被完全抑制。

以上对本发明的具体实施例进行了描述。需要理解的是，本发明并不局限于上述特定实施方式，本领域技术人员可以在权利要求的范围内做出各种变化或修改，这并不影响本发明的实质内容。在不冲突的情况下，本申请的实施例和实施例中的特征可以任意相互组合。